2.7 Расчет ножен на прочность и устойчивость
Каждая ножна нагружена изгибающим M и крутящим T моментами, сжимающей F и срезающей F’ силами (см. рис.).
Продольная сила F является результатом распределения усилия FВ по ножнам:
F = FВ / 3.
Поперечная сила F’ – результатом распределения крутящего момента T по ножнам
, T = 109,2328 Н·м (см. п.1.2.4).
Изгибающий момент M возникает в результате действия поперечной силы F’:
M = F’·hНОЖ.
Обозначим dНОЖ1 = dНОЖ2 = dНОЖ1,2.
Напряжения в опасных сечениях:
Расчетные формулы:
Допускаемые напряжения определяем табличным методом, принимая во внимание знакопеременность нагрузки при изгибе, кручении и срезе, и при сжатии нагрузка пульсирующая.
Материал ножен сталь 20.
Допускаемые напряжения:
[sИЗ] = 95 МПа, [sСЖ] = 115 МПа, [tКР] = 55 МПа, [tСР] = 45 МПа.
Зададимся значениями: hНОЖ = 240,6 мм (определяется прорисовкой), D = 140 мм (конструкторское решение). Произведем вычисления:
– изгиб
– сжатие
– кручение
– срез
В результате принимаем dНОЖ1,2 = 24 мм.
Примем dНОЖ = 30 мм.
Рассчитаем теперь сварные швы (см. рис.). Сварные швы 1 и 2 нагружены изгибающим крутящим моментами, сжимающей силой (см. рис). Напряжения см. в таблице.
Напряжение в шве от | |||||
крутящего момента | изгибающего момента | ||||
Шов | 1 | M = 0 | |||
2 | T = 0 | ||||
Суммарное напряжение для каждого шва:
,
,
где [t’] – допускаемое напряжение материала шва.
Материал ножен и дисков (верхнего и нижнего) сталь 20 ([sР] = 140 МПа), т.к. она хорошо сваривается. Тип технологического процесса сварки: ручная дуговая электродами Э42 и Э50;
[t’] = 0,6·[sР] = 0,6·140 МПа = 84 МПа.
Из расчета на прочность сварного шва найдем катет k шва:
– шов 1 (верхний)
– шов 2 (нижний)
Итак, катеты швов k1 » 2,053 мм, k2 » 4,705 мм.
Произведем расчет ножен на устойчивость.
Ножны подвергаются сжимающей нагрузке, проверим их на продольный изгиб:
где F – сжимающая сила:
;
A1 – площадь сечения dНОЖ:
;
j - коэффициент уменьшения допускаемого напряжения при продольном изгибе (см. таблицу) в зависимости от гибкости винта
;
l - свободная длина винта - расстояние между опорой винта и серединой гайки: l = hНОЖ (ml - приведенная длина винта); m - коэффициент приведения длины зависит от способа закрепления концов винта (см. рис.); i - осевой радиус инерции сечения винта:
.
l | 0 | 10 | 20 | 30 | 40 | 50 | 60 | 80 | 100 | 120 | 140 | 160 | 180 |
j | 1,00 | 0,98 | 0,96 | 0,93 | 0,89 | 0,85 | 0,80 | 0,7 | 0,5 | 0,37 | 0,28 | 0,23 | 0,19 |
Исходные данные для расчета:
hНОЖ = 240,6 мм,
dНОЖ = 30 мм,
[sСЖ] = 115 МПа
Произведем вычисления:
1) в данном случае можно считать, что m = 2 (см. рис.);
2) , l = hНОЖ,
ножна в проверке на устойчивость нуждается;
3) по таблице определяем j = 0,78;
4) , ;
5) [sСЖ]j = 115 МПа·0,78 = 89,7 МПа;
6) sСЖ < [sСЖ]j ножна устойчива.
2.8 Определение КПД винтового механизма
Разработка винтового механизма завершена. Определим его коэффициент полезного действия
где a – число заходов резьбы. В большинстве случаев КПД винтовых механизмов ниже 0,5.
Список использованной литературы
1. В.Н. Бельков. Конструирование винтовых механизмов. Учебное пособие. Омск 2001.
2. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. В 3-х т. Т.1. – 5-е изд., перераб. И доп. – М.: Машиностроение, 1978. – 559 с., ил.
3. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. В 3-х т. Т.2. – 5-е изд., перераб. И доп. – М.: Машиностроение, 1978. – 727 с., ил.
4. Иванов М.Н. Детали машин: Учеб. для студентов высш. техн. учеб. заведений. – 5-е изд., перераб.. – М.: Высш. шк., 1991. – 383 с.: ил.
5. Решетов Д.Н. Детали машин: Учебник для студентов машиностроительных и механических специальностей вузов. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Машиностроение, 1989. – 496 с.: ил.
6. Детали машин: Атлас конструкций. Уч. пособие для машиностроительных вузов/ В. Н. Беляев, И. С. Богатырев, А. В. Буланже и др.; Под ред. д-ра техн. наук проф. Д. Н. Решетова. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Машиностроение, 1979. – 367 с., ил.
7. Курмаз Л. В. Детали машин. Проектирование: Учеб. пособие / Л. В. Курмаз, А. Т. Скойбеда. – Мн.: УП «Технопринт», 2001. – 290с.
... на кольцевой пяте будет равен: , (8) где = 0,10…0,12 – коэффициент трения стальной чашки о стальной винт. По формуле (8) рассчитываем: 4. Расчет гайки Проектирование гайки Ходовая гайка винтового механизма должна иметь простую конструкцию, легко монтироваться, не проворачиваться в корпусе из-за момента трения в резьбе и не выпадать при ...
... ; фС- красный; 0-шина: изолированный контроль– белый; заземлённая нейтраль–чёрный. 2. ~; фаза–красный; 0–жёлтый. 3. –; (+)–красный; (–)–синий; нейтраль–белый. Лекция 20. "Основы конструирования" Основы патентоведения 1.0 Введение –Изобретательство – важный фактор ТП.– Изобретательское право (ИП).– Открытия, Изобретения, Промышленные образцы – объекты изобретательского права (Субъекты ...
... . Р1=Рcosa,(36) Р1 – движущая сила, используемая для преодоления сил полезных сопротивлений: Р из Т.3=6 Н. Р1=5,66 Н. Fтр=0,55 H< Р1=5.66 H. Из этого следует, что толкатель при работе программного механизма не заклинит, и он будет двигаться по поверхности кулачка и отвечать заданной программе. Таким образом, конструкция спроектированного кулачка и толкателя соответствует требуемым ...
... , привода кинематической передачи и кулачкового механизма. Толкатель кулачкового механизма соединяется с исполнительным элементом системы управления движением летательного аппарата. Входной величиной программного механизма является число импульсов, подаваемых на шаговый электродвигатель, выполненный из электромагнита, храпового колеса, толкающей и стопорной собачек, а выходной – прямолинейное ...
0 комментариев