Навигация
6.3 Расчет нижнего пояса
Максимальное расчетное усилие N = 845 кН.
Определяем площадь сечения арматуры
γs6 = 1,15
Аsp = N/Rs·γs6 = 845000/108000·1,15 = 6,8 см2.
Принимаем 5Æ15 К-7 с Аsp = 5,66 см2.
Расчет нижнего пояса на трещиностойкость
Элемент относится к 3-й категории. Принимаем механический способ натяжения арматуры. Величину предварительного напряжения в арматуре ssp при Ds=0,05ssp назначаем из условия ssp+Ds<Rs,ser; ssp+0.05ssp<1300Мпа; ssp=1300/1.05=1238 Мпа. Принято ssp=1200Мпа.
Определяем потери предварительного напряжения в арматуре при gsp=1.
Первые потери:
а) от релаксации напряжений в арматуре
s1 = (0,22(ssp/Rs,ser) – 0,1) ·ssp = (0.22(1200/1300) - 0,1) ·1200=123,7МПа
б) от разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при Dt=65)
s2 = 1,25Dt = 1,25·65 = 81,25Мпа
в) от деформации анкеров (при l = 2мм)
s3 = Es·l/l = 1,8·105·0,2/2500 = 14,5 Мпа
г) от быстронатекающей ползучести бетона при
sbp/Rbp = 8,78/28 = 0,313 < a = 0,75
s6 = 40·0,85·sbp/Rbp = 40·0,85·0,313 = 11Мпа,
где
sbp = P1/Ared = 879,09 Н/ см2.
Приведенная площадь сечения
Ared = A + åAsi*n = 20·30 + 5,66·5,54 = 631,36 см2.
n=Es/Eb=5,54,
Р1=Аs(ssp-s1-s2-s3)=5,66(1200-123,7-81.25-14,5)(100)=555019,6H=555,0196 kH
Первые потери составляют
slos1 = s1 + s2 + s3 + s6 = 123,7 + 81,2 + 14,5 +11= 230,4Мпа
Вторые потери
а) от усадки бетона класса В40, подвергнутый тепловой обработки, s8=50Мпа
б) от ползучести бетона при
P1 = 5,66(1200-230,4)(100) = 548793,6H,
sbp = 548,7936(1000)/631,36 = = 8,69 МПа
sbp/Rbp = 8,69/28 = 0,31 < a = 0.75
s9 = 150·0,85·sbp/Rbp = 150·0,85·0,31 = 39,6 МПа
Вторые потери составляют slos2 = s8 + s9 = 50 + 39,6 = 89,6 МПа
Полные потери
slos = s los1 + s los2 = 230,4 + 89,6 = 320 МПа
Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжения принимается равным:
где
Dssp = 0,05ssp, np = 5 (5Æ15 К-7 ).
Так как Dgsp = 0,036 < 0,1, то окончательно принимаем Dgs p= 0,1.
Сила обжатия при
gsp = 1 - Dgsp = 1 – 0,1 = 0,9;
P = As(ssp - slos)gsp = 5,66 (1200 - 320)0,9 = 4482 кН.
Усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин:
Ncrc = gi(Rbt,ser(A + 2nAs) + P) = 0,85(2,1(10-1 )(20·30+2·5,54·5,66) + +4482 = 392,8кН,
где gI = 0,85 - коэффициент, учитывающий снижение трещиностойкости вследствие жесткости узлов фермы. Так как Ncrc < Nn, то условие трещиностойкости не соблюдается, т.е.необходим расчет по раскрытию трещин.
Проверим ширину раскрытия трещин с коэффициентом, учитывающим влияние жесткости узлов gi=1,15 от суммарного действия постоянной нагрузки и кратковременного действия полной снеговой нагрузки.
Приращение напряжения в растянутой арматуре от полной нагрузки
ss = (Nn - P)/As = 845 - 155 /5,66 = 121 МПа,
где
P = gsp(ssp - slos)As = 1·(1200 - 320)5,66 = 155 кH
Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки
d - коэффициент, принимаемый для растянутых элементов 1,2;
jl - коэффициент, принимаемый при учете продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок, 1,5 кратковременных и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок равным 1;
h = 1,2 для канатов;
m = As/b·h = 5,66/20·30=0,009;
d = 16 мм - диаметр К-7.
Тогда acrc = acrc1 - acrc2 + acrc3 = 0,143 – 0 + 0 = 0,143 < (0,15мм)
6.4 Расчет верхнего пояса
Nmax= 874,87кН;
b x h = 20 х 20 см;
l = 300 см;
Расчетная длина
l0 = 0,9·300 = 270 см;
l0/b = l0/h = 13,5 < 20.
Пояс рассчитывается на внецентренное сжатие с учетом только случайных эксцентриситетов
ea = 1 см;
ea ³ (1/30)·h = (1/30)·20 = 0,66 см;
ea ³ l/600 = 300/600 = 0,5 см;
ea ³ 1 см.
Проверяем несущую способность сечения при e0 £ ea
N £ n·j[RbA + Rsc(As + A’s)]
где
j = jв + 2(jr - jв)v
Предварительно задаемся по конструктивным соображениям процентом армирования m = 1% и вычисляем
As + A’s = mА = 0,01·20·20 = 4 см2.
Что соответствует 4Æ12 A-III с Аs = 4,52 см2
;
N1e / N = 647,34/874,87 = 0,74;
jв = 0,902; jr = 0,91
Тогда
j = 0,902 + 2(0,91 – 0,902)·0,21 = 0,905.
Подставляем полученные значения:
Похожие работы
... внутренние самонесущие стены, опирающиеся на перекрытия и разделяющие пространство этажа здания на отдельные помещения. Полы. Основанием под полы в одноэтажных промышленных зданиях служит грунт, исключающий неравномерную осадку пола и обладающий достаточной прочностью. С грунта снимается растительный слой. Конструкция химически стойкого пола включает следующие элементы: бетонное основание (по ...
... (табл. 16–20). 10. Мероприятия по охране труда Главные мероприятия при охране труда при возведении одноэтажного промышленного здания базируются на требованиях СНиП 12.03–2002 Безопасность труда в строительстве. При монтаже железобетонных и стальных элементов конструкций необходимо предусматривать мероприятия по предупреждению воздействия на работников следующих опасных и ...
... , необходимых для осуществления проектного решения. СНиП 11-01-95 “Инструкция о порядке разработки, согласования, утверждения и составе проектной документации на строительство предприятий, зданий и сооружений”. Проект состоит из технологической и строительно-экономической частей. Экономическое обоснование технологической части выполняется инженерами-технологами и экономистами-технологами, а ...
... башни, промышленные трубы большой высоты, реакторы атомных электростанций и др.). В современной строительной практике ряда капиталистических стран (США, Великобритании, Франции и др.) монолитные железобетонные конструкции получили широкое распространение, что объясняется главным образом отсутствием в этих странах государственной системы унификации параметров и типизации конструкций зданий и ...
0 комментариев