Навигация
5.1.4 Масса стержней, кг,
Мс = с . Пф.с. Кз. . (Н + hя) 
ст. 10-3 – с. Му,
Где с – число стержней магнитной системы;
Пф.с – площадь поперечного сечения стержня, см;
hя – высота ярма.
Мс = 4 .278 . 0,96 .(79 +17,5) . 7,65 . 10-3 – 3 . 34,44 = 487,73 кг
5.1.5 Масса ярма, кг,
Мя = 4 Пф.я. Кз . А .ст. 10-3 – 4 Му,
Где Пф.я – площадь поперечного сечения ярма, см2
Мя = 4. 279 . 0,96 . 95 . 7,65 . 10-3 – 4. 34,44 = 640,85 кг
5.1.6 Масса стали магнитопровода, кг,
Мст. = Мс + Мя + 6Му = 487,73 + 640,85 + 6 . 34,44 = 1335,22.кг.
5.2 Расчет потерь холостого хода
Вс =1,65 Тл; Вя = Вс . Пф.с / Пф.я = 
= 1,64 Тл
Среднее значение индукции в углах возьмем равным индукции в стержне
Ву = Вс = 1,64 Тл.
Из табл.9.2(1) находим значение удельных потерь и из табл.9.3(1) коэффициент увеличения потерь для углов с прямыми и косыми стыками:
Рс =1,238 Вт/кг; Ря = 1,260 Вт/кг; Кпр.= 2,61; Кк = 1,59.
5.2.1 Определим потери в магнитопроводе, Вт,
Ро = К1 (Мсрс + Мяря + Му
(Кпрn пр. + Ккn к)),
Где К1 – коэффициент, учитывающий добавочные потери в магнитопроводной системе;
n пр. и n к – числа углов с прямыми и косыми стыками.
Ро = 1,1(487,73 . 1,238 +640,87 . 1,26 + 34,44 .
. (2 . 2,61 + 4 . 1,59))= 2100,33 Вт
Потери получились меньше нормированных ГОСТ 11920-85 на
= -0,8%.
5.3 Расчет тока холостого тока
5.3.1 Средняя индукция в косом стыке, Тл,
Вк.з. = (Вс + Вя) / 2
= 
= 1,16 Тл
Из табл. 9.2(1) находим значение удельных намагничивающих мощностей стержней, ярм, прямого и косого стыков и из табл. 9.3(1) – коэффициенты увеличения намагничивающей мощности для углов с прямыми и косыми стыками:
qс = 1,84 Вт/кг; q я = 1,775 Вт/кг; q к.з. =0,298 В.А/см2; q з.с. = 2,240 В.А/см2;
qз.я = 2,176 В.А/см2; К/пр = 13,4; Кк = 2,48.
5.3.2 Полная намагничивающая мощность, ВА,
Qx = К2/ (Мс qс + Мя q я + Му
( n пр Кпр/ + n кКк/) + n з.я qз.я . Пз.я +n з.с q з.сПз.с + n з.к
. q к.з.) = 1,65(487,73 . 1,84 + 640,85 . 1,775 + 34,44
. (2 . 13,4 + 4 . 2,48) + 2 . 2,176 . 279 + 2,24 . 278 + 4 ..
. 0,298) = 10942,81 В.А.
5.3.3 Относительное значение тока холостого хода, %,
i0 = Qх / (10S) = 
= 1,45%
5.3.4 Относительное значение реактивной составляющей тока холостого хода, %,
iо,а = Pо / (10S) = 
= 0,28%
5.3.5 Относительное значение реактивной составляющей тока холостого хода, %,
i = 
= 
=14,8%
Похожие работы
... производится с помощью математического пакета “Mathcad” с последующим построением соответствующих графиков нагрузки трансформаторов (на сторонах 10, 35кВ) и графиков нагрузки подстанции в целом. По данным планового отдела Электрические сети ОАО “Костромаэнерго”, район, питающийся от подстанции “Рождественское”, находится в экономическом кризисе. В районе не развивается производство, подстанция ...
... частота тока Норм. вел. ПДУ, при t, с 0,01 - 0,08 свыше 1 Переменный f = 50 Гц UД IД 650 В — 36 В 6 мА Переменный f = 400 Гц UД IД 650 В — 36 В 6 мА Постоянный UД IД 650 В 40 В 15 мА Электрокотельное отделения, где установлены основное оборудование 6 кВ, относиться к классу особо опасных помещений по степени возможности поражения ...
... Масса масла в радиаторе - 328 кг Масса радиатора - 538 кг Теплоотдающая поверхность одного радиатора Fрад - 52 м2 Количество радиаторов охлаждения – 2 12. Описание конструкции трансформатора В конструктивном отношении современный силовой масляный трансформатор можно схематически представить состоящим из трёх основных систем – магнитной, системы обмоток с их изоляцией, системы охлаждения и ...
... : результаты, проблемы, пути решения С точки зрения снижения расхода электроэнергии на собственные нужды подстанций необходимо обратить внимание в первую очередь на оптимизацию работы системы охлаждения силовых трансформаторов, автотрансформаторов и шунтирующих реакторов. В настоящее время разработаны микропроцессорные устройства, способные в зависимости от температуры воздуха и температуры масла ...
0 комментариев