5.3.6 Коэффициент полезного действия при номинальной нагрузке, %,

= = = 98,3%.


6. Тепловой расчет трансформатора

6.1 Удельная тепловая нагрузка обмотки НН, Вт/м2

qоНН = (21,4 . Iкат. . кат. . . Кд) / (Кзак. . Но. nпов.),

где Iкат. – ток проходящий через катушку, А;

кат. – число витков в катушке;

Кд – коэффициент учитывающий добавочные потери;

nпов – число теплоотдающих поверхностей

Кзак. – коэффициент закрытия.

Кзак. = 1 -

Кзак. = 1-= 0,84

qоНН =  = 2518,245 Вт/м2

6.2 Удельная тепловая нагрузка обмотки ВН, Вт/м2

Кзак. = 1- (2nВ / 2/2//)) = 1-(2. 4 . 8/ 3,14(37,7+93,7))= 0,85 Вт/м2

qоВН =21,4 . 144,5 . 178 . 2,8 . 2,74/ 0,85 . 73,27 . 3 = 2260,166 Вт/м2

6.3 Привышение температуры обмоток ВН и НН над температурой масла, оС, табл. 10.3 (1)

омНН  = 0,159 . qоНН0,7 = 0,159 . 2518,240,7 = 38,2оС

омВН = 0,159 . qоВН0,7 = 0,159 . 2260,170,7 = 35,4оС.


6.4 Находим ширину бака, см

Вб = Д//2 +2аоб,

Где Д//2 – наружный диаметр обмотки;

аоб - изоляционное расстояние от внешней обмотки до стенки бака, принимаем 6см, по табл.10.7 (1),

Вб = 93,7 + 2 . 6 = 105,57 см, принимаем 106 см.

6.5 Определим длину бака,см

Аб = 2А + Вб,

Где А – расстояние между осями стержней магнитопровода, см,

Аб = 2 . 95 + 106 = 296 см.

6.6 Определим глубину бака, см

Нб = Н + 2 hя + hя кр ,

Где Н – высота окна, см;

hя – высота ярма, см;

hя кр – сумма расстояний от магнитопровода до дна и крышки бака, принимаем 20см по табл.10.7 (1)

Нб = 78,57 + 2 . 17,5 +20 = 133,57 см.


6.7 Поверхность гладкого овального бака и крышки, м2

Пб = (2(Аб – Вб) + πВб) = (2(296 – 106) + 3,14 . 106) = 9,5 м2

6.8 Определяем допустимое среднее превышение температуры масла над воздухом из условия, чтобы температура наиболее нагретой катушки обмоток превышала темтературу воздуха не более, чем допускает ГОСТ 11677-85, т.е

м = 650С -о.м = 65 – 38,2 = 26,8оС

6.9 Для этого превышения температуры, определяем превышение температуры в верхних слоях масла

мВВ = 1,2 мВ + м , где м – поправка, м = (ац – 0,48) / 0,03,

ац – отношение высоты центра потерь (активной части) высота центра охлаждения бака.

 ац = Нn / Нохл. = (Н + hя)/(2Нб – Н о.р – 30) = = 0,75

м = = 9оС мВВ = 1,2 . 26,8 + 9 = 41,2 41оС

По табл. 10.6 (1) определяем qб = 551Вт/м2.

6.10 Потери отводимые с поверхности бака, Вт

Qб = (Пб + 0,75Пкр.) = 9,5 + 0,75 . 2,9 = 11,67 Вт


6.11 Потери отводимые с поверхности радиаторов,Вт

Qрок - Qб = 210,33 + 10453,98 – 11,67 =10652,64 Вт.

6.12 Необходимая поверхность радиаторов, м2

Пр = Qр / qб = = 23,67 м2

По табл. 10.8 (1) выбираем два радиатора Нр =1295 мм; Нор = 1100 мм;

С тремя рядом труб Пр =13,05 м2; Мр = 148 кг; Мтр = 81 кг.


7. Расчет массы трансформатора

7.1 Масса активной части, кг

Ма.ч. = 1,2(Мпр + Мст.),

Где Мпр – масса провода, кг

Мпр = 1,06(МмНН + 1,05МмВН + МотвНН + МотвВН) = 1,06( 247,35 + 1,05 . 2310,48 + 11,09 . 0,23) = 2845,7 кг

Ма.ч. = 1,2(2845,7 + 487,73) = 4000 кг.

7.2 Масса бака с радиаторами, кг

Мб = ст . Vб.ст + Мр, Где ст = 7890 кг/м3

Vб.ст =

= Пб + Пкрд = 9,5 + 2,9 + 2,9 = 15,3, где Пкр = 2,9

ст – толщина стали бака, ст = 10 мм

Vб.ст. = 15,3 . 0,01 = 0,153

Мб = 7850 . 0,153 + 2 . 148 = 426,05

7.3 Общая масса масла, кг

Мм = 1,05(0,9(Vб – Vа.ч.) + Мтр . 103 ,

где Vб – объем бака, м3;

Vб = Пд Нб = 2,9 . 1,33 = 3,86 м3

Vа.ч – объем активной части, м3

Vа.ч = Ма.ч. / а.ч. =  =0,72 м3

Мтр – масса масла в элементах системы охлаждения

Мм = 1,05(0,9(3,86 – 0,72) +2 . 0,148) = 3,27 кг

7.4 Масса трансформатора, кг

Мтр = Ма.ч + Мм + Мб = 4000 + 3,27 + 426,05 = 4429,3 кг = 4,429 т


Список используемой литературы

1.  Гончарук А.И. Расчет и конструирование трансформаторов, М. Энергоиздат, 1990.

2.  Тихомиров П.М Расчет трансформаторов, учебное пособие для ВУЗов, М. Энергоиздат, 1986.

3.  Васютский С.Б. Вопросы теории и расчета трансформаторов, Л. Энергия, 1970.

4. Вольдек А.И. Электрические машины, учебник для студентов высших технических учебных заведений, Л. 1966.

5. Дымков А.М. Расчет и конструирование трансформаторов, М. Высшая школа, 1971.


Информация о работе «Проект трехфазного масляного двухобмоточного трансформатора»
Раздел: Физика
Количество знаков с пробелами: 21652
Количество таблиц: 9
Количество изображений: 11

Похожие работы

Скачать
81549
19
7

... производится с помощью математического пакета “Mathcad” с последующим построением соответствующих графиков нагрузки трансформаторов (на сторонах 10, 35кВ) и графиков нагрузки подстанции в целом. По данным планового отдела Электрические сети ОАО “Костромаэнерго”, район, питающийся от подстанции “Рождественское”, находится в экономическом кризисе. В районе не развивается производство, подстанция ...

Скачать
222453
50
17

... частота тока Норм. вел. ПДУ, при t, с 0,01 - 0,08 свыше 1 Переменный f = 50 Гц UД IД 650 В — 36 В 6 мА Переменный f = 400 Гц UД IД 650 В — 36 В 6 мА Постоянный UД IД 650 В 40 В 15 мА Электрокотельное отделения, где установлены основное оборудование 6 кВ, относиться к классу особо опасных помещений по степени возможности поражения ...

Скачать
34110
4
15

... Масса масла в радиаторе - 328 кг Масса радиатора - 538 кг Теплоотдающая поверхность одного радиатора Fрад - 52 м2 Количество радиаторов охлаждения – 2 12. Описание конструкции трансформатора   В конструктивном отношении современный силовой масляный трансформатор можно схематически представить состоящим из трёх основных систем – магнитной, системы обмоток с их изоляцией, системы охлаждения и ...

Скачать
39762
0
0

... : результаты, проблемы, пути решения С точки зрения снижения расхода электроэнергии на собственные нужды подстанций необходимо обратить внимание в первую очередь на оптимизацию работы системы охлаждения силовых трансформаторов, автотрансформаторов и шунтирующих реакторов. В настоящее время разработаны микропроцессорные устройства, способные в зависимости от температуры воздуха и температуры масла ...

0 комментариев


Наверх