Проверочный расчет передач

2.1.2 Проверочный расчет передач

Уточнение расчетной нагрузки

Расчетная нагрузка на зубчатые колеса складывается из :

·  полезной или номинальной нагрузки в предположении, что она распределяется по длине зубьев равномерно;

·  дополнительной нагрузки, связанной с неравномерностью распределения номинальной нагрузки из – за погрешности изготовления и деформаций деталей передач.

Дополнительные нагрузки учитываются коэффициентом нагрузки при расчете на изгибную усталость [2, с. 31-34]:

Расчетная нагрузка

Дополнительная нагрузка в значительной степени определяется точностью изготовления передач.

Таблица 2.3

Проверочный расчет фактических изгибных напряжений

Фактические напряжения изгиба σ_F, Н/мм², в опасных сечениях основания зубьев шестерен определяют по формулам:

для цилиндрических передач [2, с.34-35], значения всех коэффициентов [2, с.16-19]

Фактические напряжения изгиба в опасном сечении зуба колеса определяют по упрощенной зависимости

Таблица 2.4

Проверочный расчет фактических контактных напряжений

Фактические контактные напряжения на рабочих поверхностях зубьев σ_F1, Н/мм², определяют по формулам:

для цилиндрических передач [2, с. 35-36]

Таблица2.5

Допускаемые напряжения при проверочном расчете на изгибную выносливость

Согласно с [2, с.37-39]

Тогда необходимый предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базовому числу циклов напряжений:

где  получено ранее

S_F=1.7

Y_N-коэффициент долговечности, учитывающий изменение [σ_F] при числе

циклов нагружения, меньшем базового, Y_N=1

при N_FE > N_Flim,

при N_FE<N_Flim(Y_Nmax=4 при q_F=6;Y_Nmax=2,5 при q_F=9);

N_Flim=4·10⁶-базовое число циклов напряжений;

N_FE=60cnL_hK_FE

Y_R-коэффициент, учитывающий влияние шероховатости переходной поверхности зубьев, Y_R=1-для шлифования и зубофрезерования R_Z40 (5,4кл);Y_R=1,05-полирование при цементации, ритроцементации, азотировании, закалке ТВЧ и т.д.;

Y_X=1,050-0,000125d-коэффициент, учитывающий чувствительность материала и конструкции напряжений;

Y_δ=1,082-0,172lg m-коэффициент, учитывающий размер зубчатого колеса

Таблица 2.6

Допускаемые напряжения при проверочном расчете на контактную выносливость

Согласно с [2, с.39-41]

тогда необходимый предел контактной выносливости поверхностей

зубьев, соответствующий базовому числу циклов напряжений N_Hlim

Z_N-коэффициент долговечности , учитывающий изменение [σ_Н]

при числе циклов нагружения, меньшем базового; Z_N=1 при N_HE>N_Hlim,

N_HE=60cnL_hK_HE

-коэффициент эквивалентности нагрузки, для типовой

диаграммы нагрузки

z=z_Rz_Vz_X;

Z_R-коэффициент, учитывающий влияние исходной шероховатости

сопряженных поверхностей зубьев; z_R=1-7-й класс (R_a=1,25…0,63),

z_R=0,95-6-й класс (R_a=2,5…1,25),z_R=0,9-5-4-й класс(R_Z=40…10);

z_V-коэффициент, учитывающий влияние окружной скорости

z_X- коэффициент, учитывающий размеры зубчатого колеса

Таблица 2.7

2.1.3 Выбор материалов зубчатых передач

Для однозначного выбора марки стали необходимо иметь следующую информацию [2, с.41-45]

1.  Вид заготовки

Так как d_a≤ 600 мм во всех передачах => принимаются кованные заготовки.

2.  Конструкция шестерен

При d_a/ d_в ≤ 2 шестерню изготавливают заодно с валом (вал – шестерня), при d_a/ d_в >2 шестерня по экономическим соображениям выполняется съемной.

Передача 1: d_a/ d_в = 65/42 = 1,53 < 2 => шестерня изготавливается заодно с валом.

Передача 2: d_a/ d_в =143/38 = 3,76 > 2 => шестерня съемная.

Передача 3: d_a/ d_в = 180/51 = 3,5 > 2 => шестерня съемная.

3.  Толщина обода заготовки S, определяющая прокаливаемость сталей:

Данные полученные в результате расчетов заносим в таблицу 2.8

Таблица 2.8

Выбираем сталь 40 ХН

Похожие работы

Расчет редуктора привода стружкоуборочного конвейера

Скачать

29392

5

11

... с односторонним расположением губок для измерения наружных и внутренних размеров. При измерении поверхности микрометра приводятся в соприкосновение с поверхностями изделия. За результат измерения принимается алгебраическая сумма отсчетов по шкалам микрометра. 7.2 Расчет размеров калибров для гладкого цилиндрического соединения Калибры применяют не для определения числового значения ...

Расчет и проектирование привода конвейера

Скачать

33872

9

16

... *0,72*0,992=3,764 кВт; Р4=Р3 η3=5,124*0,95=3,576 кВт, что близко к заданному. Определяем вращающие моменты на каждом валу привода по формуле (Нм) (2.5) ; ; ; . Все рассчитанные параметры сводим в табл.1. Таблица 1 Параметры кинематического расчета № вала n, об/мин ω, рад/с Р, кВт Т, Нм U   Дв. (1) 1444,5 151,27 5,5 36,35 2   ...

Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw)

Скачать

23197

1

2

... = 60 ґ n ґ Lh / 106 L = 60 ґ 1435 ґ 100000 / 106 = 861 7.1.9. Определяю расчетную динамику подшипника c = PIIпр3.3 z c = 1222.16 3.3 861 = 9473.77 Основные характеристики принятого подшипника: Подшипник № 36205 d = 25мм D = 52мм C = 16700H  = 15мм r = 1.5мм C0 = 9100H n = 13000 об/мин 7.2. Проектный расчет второго вала редуктора и подбор подшипников d2 = c 3 ...

Основные вопросы, связанные с расчетом электродвигателя, привода и редуктора

Скачать

41257

16

9

... w и Т заносятся в таблицу 3.1. Примечание. Для одноступенчатого редуктора крутящий момент определяется по формуле , [Н·м]; , [Н·м]; [Н·м]; , [Н·м]. [Н·м]. Расчет клиноременной передачи   Расчет клиноременной передачи проводим исходя из ранее рассчитанной мощности электродвигателя, Рэд и принятого передаточного отношения клиноременной передачи iр.п.=2. Определение сечения ремня ...