Навигация
Скорость разливки и диаметр каналов сталеразливочных стаканов
28761
знак
2
таблицы
0
изображений
4. Скорость разливки и диаметр каналов сталеразливочных стаканов
Определение рабочей скорости вытягивания заготовки и диапазона допустимых ее значений позволяет рассчитать рабочую скорость разливки и возможный диапазон ее изменения. Зависимость между скоростью вытягивания заготовки и соответствующей ей скоростью разливки (для одного ручья) описывается формулой:
,
где q – скорость разливки, т/мин;
– плотность затвердевшей стали в конце зоны вторичного охлаждения,
(7,5 т/м3);
– скорость вытягивания заготовки, м/мин.
Рабочая скорость разливки qр и ее предельные значения qмин и qмакс вычисляются по данной формуле при подстановке в нее соответствующих скорости вытягивания заготовки 
, 
и 
.
Получим:
Диаметры каналов стаканов в сталеразливочном и промежуточном ковшах вычисляются с использование формулы:
,
т.е. 
,
где Кр – коэффициент скорости разливки, т/(мин∙мм2∙м0,5);
d – диаметр канала стакана, мм;
h – высота слоя жидкого металла в ковше, м.
Расчет диаметров каналов стаканов и в сталеразливочном, и в промежуточном ковшах ведется на максимальную скорость разливки, причем при расчете диаметра канала стакана сталеразливочного ковша необходимо учитывать подачу жидкого металла одновременно в несколько кристаллизаторов. Принимаем при расчете диаметра канала для сталеразливочного ковша Кр = 1,2∙10-3 т/(мин∙мм2∙м0,5) и h = 0,7 м, а для промежуточного ковша Кр = 1,1∙10-3 т/(мин∙мм2∙м0,5) и h = 0,7 м.
Тогда:
мм, принимаем 105 мм;
мм, принимаем 55 мм.
5. Параметры настройки кристаллизатора и системы вторичного охлаждения
В задании указаны те размеры поперечного сечения непрерывнолитой заготовки, которые она должна иметь на выходе из МНЛЗ. Кристаллизующаяся заготовка имеет несколько большие размеры поперечного сечения, которые постепенно уменьшаются по мере ее охлаждения. Поэтому поддерживающая система МНЛЗ настраивается так, чтобы расстояние между противоположными стенками кристаллизатора и противоположными роликами системы вторичного охлаждения монотонно уменьшалось в направлении движения заготовки. Обычно ширина и толщина поперечного сечения заготовки в верхней части кристаллизатора превышает заданные размеры на 2…3 и 4…5%, а в нижней части – на 1…2 и 3…4% соответственно. Расстояние между опорными поверхностями противоположных роликов системы вторичного охлаждения уменьшаются линейно.
Расчет параметров настройки МНЛЗ заключается в определении расстояний между противоположными стенками вверху и внизу кристаллизатора и между противоположными роликами на входе и выходе каждой зоны системы вторичного охлаждения.
Расстояние между противоположными стенками вверху кристаллизатора:
A0 = (1,04…1,05)∙A;
B0 = (1,02…1,03)∙B.
Расстояние между противоположными стенками внизу кристаллизатора:
A1 = (1,03…1,04)∙A;
B1 = (1,01…1,02)∙B,
где А, В-толщина и ширина отливаемой заготовки, мм.
Получим:
А0 = 1,04∙250 = 260 мм;
В0 = 1,02∙1300 = 1326 мм;
А1 = 1,03∙250 = 257,5 мм;
В1 = 1,01∙1300 = 1313 мм.
Найдем, на сколько изменится толщина заготовки от низа кристаллизатора до конца зоны вторичного охлаждения:
ΔА = А1 – А = 257,5 – 250 = 7,5 мм.
Общая длина зоны вторичного охлаждения:
l = 281 + 900 + 1446 + 3042 + 3841 + 3972 + 4680 = 18162 мм.
Рассчитаем сужение расстояния между противоположными опорными поверхностями в конце первой секции зоны вторичного охлаждения.
Длина зоны составляет 281 мм, составляем пропорцию:
,
тогда:
мм.
Расстояние между противоположными опорными поверхностями в конце первой секции зоны вторичного охлаждения:
A2 = A1 – ΔA = 257,5 – 0,12 = 257,4 мм.
Расстояние между противоположными опорными поверхностями для остальных секций зоны вторичного охлаждения рассчитываются аналогично.
Результаты расчетов представлены в таблице 5.1.
Таблица 5.1 – Результаты расчетов параметров настройки МНЛЗ
| Номер зоны | Расстояние между противоположными опорными поверхностями на входе в зону, мм | Расстояние между противоположными опорными поверхностями на выходе из зоны, мм |
| Кристаллизатор | 260 | 257,5 |
| 1 зона | 257,5 | 257,4 |
| 2 зона | 257,4 | 257,0 |
| 3 зона | 257,0 | 256,4 |
| 4 зона | 256,4 | 255,1 |
| 5 зона | 255,1 | 253,5 |
| 6 зона | 253,5 | 251,9 |
| 7 зона | 251,9 | 250,0 |
Похожие работы
... в двухфазном состоянии. Ряд принятых конструктивных решений позволил ограничить деформа-цию непрерывнолитого слитка. Выпрямление непрерывнолитого слитка - это технологически необходимая операция на машинах непрерывного литья заготовок криволинейного типа. Конструктивные решения таких важных узлов МНЛЗ как кристаллизатор, опорные роликовые секции ЗВО позволяют достичь на современных сортовых ...
... установки «ковш-печь» и с 20 плавок до 40 плавок при эксплуатации ковшей на установке «ковш-печь». Проведение реконструкции и технического перевооружения сталеплавильного производства имеет целью снижение общих производственных издержек производства стали, что окажет позитивное влияние на экономические показатели комбината, а также создаст предпосылки для производства импортозаменяющей продукции. ...
... 5 1513 950 6 1719 1073.7 Основным топливом доменного процесса является кокс. Используется кокс мариупольского коксохимического завода. В качестве заменителей кокса наиболее широко используется природный и коксовый газы, а также жидкое и пылевидное топливо. Комбинат “Азовсталь” работает на криворожском и камышбурунском железорудном сырье. Среднее содержание железа в криворожской ...
... производством. 15. Управление социальными объектами. 16. Центральная заводская лаборатория качества. 17. Аграрный комплекс. 2. Электросталеплавильный цех №2 ОАО "КМК" ЭСПЦ-2 введен в эксплуатацию в 1981 г. проектной мощностью 500 тыс. тонн стали в год. Цех состоит из двух отделений: электропечного и отделения непрерывной разливки стали (см. рис.1). Электропечное ...
0 комментариев