Расчет станционного анкерного участка полукомпенсированной рессорной подвески. Определение длины эквивалентного пролета

9. Расчет станционного анкерного участка полукомпенсированной рессорной подвески. Определение длины эквивалентного пролета

, м

 

где: l_i- длина пролета с номером i, м.

n-число пролетов в анкерном участке.

l_а=∑l_i- длина анкерного участка,1250 м.

 

Выбор максимального допустимого натяжения н/т и номинального натяжения к/п.

 

Выбор режима с максимальным натяжением несущего троса.

Будем исходить из сравнения эквивалентного пролета с критическим, длину которого определим по формуле:

,

где с – раcстояние от оси опоры до первой простой струны, для подвески с рессорным тросом принимаем равным 10 м.

конструктивный коэффициент цепной подвески, определяется по формуле:

где натяжение несущего троса при бес провесном положение к/п, принимается равным 75% максимального допустимого.

К – натяжение контактных проводов.

максимальное приведенное натяжение подвески:

, Н/м

Н/м

 Н/м

 и - приведенные линейные нагрузки на подвеску соответственно при гололеде с ветром и при минимальной температуре:

,

 

где  - результирующая нагрузка на несущий трос в режиме гололеда с ветром, Н/м;

- вес контактной подвески, Н/м;

 - линейная нагрузка от веса гололеда на подвеске, Н/м;

 Н/м;

 Н/м;

где:  - температурный коэффициент линейного расширения материала н/т;

-принимается равным 17*10^-6 1/;

расчетная температура гололедных образований, принимается равной –5;

минимальная температура, равна -38;

максимальная температура, равна +35;

 м

Так как критический пролет оказался больше эквивалентного, максимальным натяжение н/т будет при минимальной температуре.

Определяем температуру беспровесного положения к/п.

,

где: коррекция натяжения к/п токоприемником в середине пролета. При двойном к/п принимаем t=10.

10. Определение натяжения н/т при беспровесном положении контактного провода

Линейно интерполируя, определяем, что равенство соблюдается при T0 = 13475.5 Н

Расчет разгруженного н/т

 - вес несущего троса

При значении = 10467 Н

=-38

Меняя значения  получаем следующие данные:

Тpx, Н	10467	9500	8500	7500	6500	5500	4500	4039.5
tx, С0	-38	-31.7	-24.6	-16.6	-7	5.4	23.3	35

По результатам расчетов строится монтажная кривая

Стрелы провеса разгруженного н/т.

Стрелы провеса разгруженного н/т при температурах  в реальных пролетах анкерного участка определяются по фомуле:

,

Для пролета м.

 м

Тpx, Н	10467	9500	8500	7500	6500	5500	4500	4039.5
tx, С0	-38	-31.7	-24.6	-16.6	-7	5.4	23.3	35

Меняя длины пролетов и натяжение троса получаем следующие данные:

txС	Тх, кг	L=70м	L=60м	L=50м
		Fx	Fx	Fx
-38	10467	0,497	0,365	0,254
-31,7	9500	0,55	0,403	0,28
-24,6	8500	0,61	0,45	0,31
-16,6	7500	0,69	0,51	0,354
-7	6500	0,8	0,588	0,409
5,4	5500	0,95	0,695	0,483
23,3	4500	1,16	0,85	0,59
35	4039,5	1,29	0,947	0,656

Натяжение нагруженного н/т без дополнительных нагрузок.

Определение натяжений нагруженного (контактным проводом) несущего троса в зависимости от температуры.

 

гд: g0 - вес проводов цепной подвески, Н/м

Подставляя в это уравнение различные значения Т_х, определим соответствующую им температуру.

При Т_х=16000 Н

Меняя Т_х, получаем следующие данные

Тх, кг	16000	15000	14000	13000	12000	11000	10475
tx, С	-38	-25,35	-17,65	-5,55	8,4	24,95	35

По полученным данным строим график (рис. 1).

Рис. 1

Стрелы провеса для нагруженного несущего троса без дополнительных нагрузок

 

 

Н/м

 - приведенная линейная нагрузка на подвеску без нагрузок

  Н/м;

Меняя длины пролета и подставляя различные T_xполучаем следующие стрелы провеса для несущего троса:

txС	Тх, кг	L=70м	L=60м	L=50м
		Fx	Fx	Fx
-38	16000	1,186	0,871	0,605
-25,35	15000	1,241	0,912	0,633
-17,65	14000	1,302	0,957	0,664
-5,55	13000	1,37	1,006	0,699
8,4	12000	1,444	1,061	0,737
24,95	11000	1,528	1,123	0,78
35	10475	1,576	1,158	0,804

- Определение стрел провеса контактного провода и его вертикального перемещения у опор для реальных пролетов. Осуществляется соответственно по формулам:

 

- расстояние от несущего до рессорного троса против опоры при беспровесном положении контактного провода для реального провода. Выбирается по нормативной таблице:

l, м	40	50	60	70
, м: 2 КП	0,525	0,825	0,7	0,75

 

 - натяжение рессорного троса, принимают

Для пролета l=70 м при Fx=1,186 м :

Для пролета l=60 м при Fx=0,871 м :

Для пролета l=50 м при Fx=0,605 м :

Результаты расчетов сведем в таблицу.

txС		Тх, кг	L=70м					L=60м						L=50м
			Fx	fкх		∆hех		Fx		fкх		∆hех		Fx		fкх		∆hех
-38		16000	1,186		-0,105		-0,228		0,871		-0,082		-0,178		0,605		-0,061		-0,133
-25,35		15000	1,241		-0,088		-0,19		0,912		-0,069		-0,15		0,633		-0,053		-0,114
-17,65		14000	1,302		-0,069		-0,149		0,957		-0,055		-0,119		0,664		-0,043		-0,093
-5,55		13000	1,37		-0,047		-0,102		1,006		-0,04		-0,086		0,699		-0,032		-0,069
8,4		12000	1,444		-0,024		-0,052		1,061		-0,022		-0,048		0,737		-0,02		-0,043
24,95		11000	1,528		0,003		0,006		1,123		-0,003		-0,006		0,78		-0,006		-0,013
35		10475	1,576		0,018		0,039		1,158		-0,006		0,013		0,804		0,0015		0,003

По табличным данным строим монтажные кривые для несущего троса

Зависимость стрелы провеса несущего троса от температуры (рис. 2):

Рис. 2

Зависимость стрелы провеса контактного провода от температуры (рис. 3):

Рис. 3

Зависимость изменения конструктивной высоты подвески от температуры (рис. 4):

Рис. 4