3.1.10. Проверка зубьев шестерни и колеса на контактную выносливость

 

, (30)

где К – вспомогательный коэффициент, для косозубых передач К=376 [4,с.61]

Кнα – коэффициент учитывающий распределение нагрузки между зубьями, по графику [4,с.63] находим Кнα = 1,14;

Kнυ – коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, определим по таблице 4.3. [4,с.62] Kнυ = 1,04;

Колесо и шестерня проходят проверку на контактную выносливость.

3.1.11. Проверка зубьев шестерни и колеса на выносливость при изгибе.

 

sF2=YF2×Yb× KFb×KFn×2×Т2/(d2b2×m)£[sF]2, (31)

sF1=sF2(YF1/YF2) £[sF]1, (32)

где sF1,2 – фактические напряжения изгиба для шестерни и колеса, Н/мм2;

YF1,2 – коэффициенты формы зуба для колеса и шестерни, определяются в зависимости от эквивалентного числа зубьев (zv1=z1/cos3b1 ; zv2=z2/cos3b2), и коэффициента смещения равный 0, и определяется по графику;

Yb - коэффициент, учитывающий наклон зуба;

KFb - коэффициент неравномерности нагрузки по длине зуба,

KFb =1;

KFn - коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, KFn=1,11.

Значение YF1,2 определяем по таблице 4.4 [4,с.64] в зависимости от эквивалентного числа зубьев, zv1,2= z1,2/cos3β.

zv2=157/cos311,48°= 166,8

YF2=3,62

zv1=39/cos311,48°= 41,44

YF1=3,69

Yb=1-β0/140 (33)

Yb=1-11,48°/140=0,918

sF2=2×174950×3,62×1×0,918×1,11/(240,3×30×1,5) = 119,4 МПа

sF2= 119,4£200,85 Н/мм2

sF1=119,4(3,69/3,62) = 121,7 £[sF]2

sF1= 121,7 £ 213,21Н/мм2

Колесо и шестерня проходят проверку на изгиб.

Таблица 3.

Параметры первой ступени косозубой передачи

Шестерня Колесо
Материал Сталь 45 Сталь 45
Твердость НВ 207 195
Допускаемое контактное напряжение [σн], Н/мм2 439,6 418
Допускаемое напряжение на изгиб [σF], Н/мм2 213,21 200,85
Ширина венца b, мм 34 30
Делительный диаметр d, мм 59,7 240,3

Диаметр впадин df, мм

55,95 236,55

Диаметр вершин dа, мм

62,7 243,3
Число зубьев z 39 157

Контактное напряжение σн, Н/мм2

412,7

Напряжение на изгиб σF, Н/мм2

121,7 119,4

Межосевое расстояние аw, мм

150
Угол наклона зубьев b, ° 11,48

Фактическое передаточное число редуктора uф

4,03
Модуль передачи m 1,5

3.2.  Расчет второй ступени цилиндрического редуктора

3.2.1. Выбор материала и определение допускаемых напряжений

По таблице 3.2 [4,с.50] выбираем марку стали: 45 термообработка –нормализация. Принимаем твёрдость шестерни НВ1=207, твёрдость колеса НВ2=195.

Допускаемое контактное напряжение:

 [σн.]1=1,8· 207+67= 439,6 Н/мм2

н.]2=1,8· 195+67= 418 Н/мм2

За расчётное допускаемое напряжение принимаем меньшее из двух допускаемых контактных напряжений [σн]=418 Н/мм2.

Допускаемое напряжение изгиба определяется:

 [σ F]1=1,03·207 = 213,21 Н/мм2

[σ F]2=1,03·195 = 200,85 Н/мм2

3.2.2. Определение значения межосевого расстояния

мм

Полученное значение межосевого расстояния округляем до ближайшего по ГОСТ 6636-69 aω=240 мм.

3.2.3. Определение рабочей ширины венца колеса и шестерни

3.2.4. Определение модуля передачи

 мм

Полученное значение модуля округляет до ближайшего значения из стандартного ряда по ГОСТ 9563-60 m = 2,5 мм.


3.2.5. Определение суммарного числа зубьев и угла наклона зуба

 

3.2.6. Определение числа зубьев шестерни и колеса

z2=189 – 34= 155

3.2.7. Определение фактического значения передаточного числа. Проверка передачи по передаточному числу

Du=(|4,56-4,5|)/4,5·100%=1,33% <4%

3.2.8. Определение фактического межосевого расстояния.

 

мм

3.2.9. Определение геометрических параметров колеса и шестерни

Делительные диаметры

d1=2,5×34/cos10,14°=86,4 мм

d2=2,5×155/cos10,14°=393,6 мм.

 

Диаметры вершин зубьев

 

da1=86,4+2×2,5= 91,4 мм

da2=393,6+2×2,5= 398,6 мм

Диаметры впадин зубьев

 

df1=86,4 – 2,5×2,5= 80,15мм

df2=393,6 – 2,5×2,5= 387,35 мм


Информация о работе «Проектирование привода электролебёдки (редуктор)»
Раздел: Промышленность, производство
Количество знаков с пробелами: 34872
Количество таблиц: 7
Количество изображений: 4

0 комментариев


Наверх