Участки ствола в наносах, слабых сыпучих или выветренных грунтах

1. Участки ствола в наносах, слабых сыпучих или выветренных грунтах.

Нагрузка от горного давления на обделку ствола в наносах, слабых сыпучих или выветренных коренных породах определяется с использованием методов предельного равновесия без учета коэффициента сцепления породы, что идет в запас прочности.

Расчетная максимальная нагрузка  на обделку ствола определяется по формуле:

,

где  - коэффициент перегрузки, принимаемый равным ;

 - коэффициент, учитывающий неравномерность нагрузки за счет близости рассматриваемого участка с координатой  к сопряжению с горизонтальной выработкой: при  - , при  - .

Нормативная нагрузка от горного давления  в выветренных породах определяется по формуле или из таблицы 2:

,

где  - глубина заложения рассматриваемого участка ствола;

;

 - нормативное значение угла внутреннего трения грунта, принимаемое для песчаных и глинистых грунтов по таблице 3 (составлена на основании СНиП II-15-74 “Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования”).

Примечание: для промежуточных значений  и  величина  может определяться линейным интерполированием данных по таблице 2.

Таблица 2.

Значения нормативной нагрузки от горного давления  на обделку ствола в наносах, слабых сыпучих или выветренных коренных породах в зависимости от глубины, радиуса и грунтовых условий.

Нормативная нагрузка от горного давления  в слабых сыпучих породах определяется по формуле:

.

Нормативная дополнительная нагрузка  на обделку ствола, вызванная весом наземных зданий, сооружений или оборудования учитывается, если нагружающий объект отстоит от контура ствола не дальше чем на  (, см. лист 1). При этом обязательно определение для участка ствола при .

Таблица 3.

Нормативные значения угла внутреннего трения , град, для песчаных и глинистых грунтов.

Нормативная дополнительная нагрузка  по глубине ствола при наличии одной пригрузки (см. лист 1) или нескольких, центры тяжести которых одинаково удалены от ствола и лежат на перпендикулярных друг другу осях, определяются по формуле:

,

где  - расстояние от внешнего контура ствола до наиболее удаленной точки нагружающего объекта;

 - средний поперечный размер нагружающего объекта;

 - вес нагружающего объекта.

Дополнительную нагрузку  можно также определять по данным таблицы 4 в зависимости от глубины ствола, его радиуса и грунтовых условий по формуле, используя для промежуточных значений  и  линейную интерполяцию:

,

в которой

и где значение безразмерного параметра

в зависимости от грунтовых условий и отношения  приведены в таблице 4.

Таблица 4.

Значения безразмерного параметра  в зависимости от глубины ствола, его радиуса и грунтовых условий.

При наличии пригрузок с одинаковым весом, центры тяжести которых лежат на перпендикулярных друг другу осях, но находятся на разных расстояниях  от контура ствола, в формуле подставляется меньшее из значений .

Если же пригрузки имеют различный вес, но расположены на равном расстоянии  от контура ствола, в формуле подставляется большее значение .

Если же пригрузки имеют различный вес и расположены на различных расстояниях от контура ствола, расчет ведется для каждой пригрузки в отдельности и в расчет принимается наибольшее из полученных значений .

При наличии нескольких пригрузок, центры тяжести которых пересекаются относительно центра сечения ствола под углами меньшими 90⁰ и составляют соответственно углы , наибольшая дополнительная равнодействующая нагрузка  определяется по формуле:

,

где  - порядковый номер нагружающего объекта;

 - дополнительные нагрузки от  - й пригрузки определяемые по формулам при соответствующих значениях ;

 - угол, соответствующий расчетному направлению приложения наибольшей равнодействующей нагрузки, определяемой по формуле:

.

Похожие работы

Применение современного оборудования и технологий при строительстве метрополитена в г. Алматы

Скачать

11285

0

0

... РАUS и погрузочно-доставочными машинами ПД-2 ЛК-1. Доставка и укладка бетона осуществляется бетоно-транспортными машинами на базе ТСШ-4б. С целью реализации плана по внедрению современных технологий при строительстве Алматинского метрополитена был приобретен высокопроизводительный тоннелепроходческий комплекс (далее – ТПМК) «Неггеnknecht: S320». ТПМК компании «Неггеnknecht AG» должен обеспечить ...

Новые конструкции станций метрополитена на линиях мелкого заложения

Скачать

30743

0

9

... , которые дают возможность увеличить темпы работ при минимальном нарушении сложившихся условий жизни города и особенно его наземной транспортной системы. 2. Новая концепция строительства метрополитена на линиях мелкого заложения 2.1. Сущность метода и эффективность его применения  Анализ опыта строительства метрополитенов в стране показывает, что росту протяженности линий мелкого заложения ...

Метрополитены мира

Скачать

24678

0

0

... об истории строительства и развития Лондонского, Вашингтонского и Санкт-Петербургского метрополитенов. ЛОНДОНСКИЙ МЕТРОПОЛИТЕН Лондонский метрополитен является крупнейшим в Европе и старейшей в мире подземной системой. Первая в мире линия метрополитена длиной в 3,6 км строилась восемь лет и была открыта 9 января 1863 года. Она соединяла Западный и Северный вокзалы в Лондоне и предназначалась ...

История метро. Начало строительства

Скачать

8893

0

0

... водоносных грунтов. 1933 год - год фактического начала работ. По трассе Мясницкого (Сокольнического) радиуса, на участке глубокого заложения, для широкого охвата строительством была развернута проходка 14 шахт. Одновременно началась работа в открытых котлованах на четырех дистанциях в Сокольниках. Велись подготовительные работы на пяти дистанциях на Остоженке. К концу года приступили к проходке ...