Расчёт промежутков внешней изоляции

3.4. Расчёт промежутков внешней изоляции,

подвергаемых воздействию грозовых импульсов

При полных грозовых импульсах положительной (+) и отрицательной (-) полярности полного импульса 1,5/40 мксек минимальная длина изоляционного промежутка l^*, см определяется по U_{расч.гр}, кВ.

При импульсах положительной (+) полярности {5, стр.124, рис.3-15}

- Для промежутка l₂ минимальная длина составляет:

U_{расч.гр} = (1,05  1,1)^.U_имп/n = (1,05  1,1)^.1600/4 = 420  440 кВ,

l₂^* = 65,0  70,0 см;

- Для промежутка l₃ минимальная длина составляет:

U_{расч.гр} = (1,05  1,1)^.U_имп/n = (1,05  1,1)^.1600/10 = 168  176 кВ,

l₃^* = 19,0  21,0 см;

- Для промежутка l₄ минимальная длина составляет:

U_{расч.гр} = (1,05  1,1)^.U_имп/n = (1,05  1,1)^.1600/8 = 210  220 кВ,

l₄^* = 65,0  70,0 см;

При импульсах отрицательной (-) полярности

- Для промежутка l₂ минимальная длина составляет:

U_{расч.гр} = (1,05  1,1)^.U_имп/n = (1,05  1,1)^.1600/4 = 420  440 кВ,

l₂^* = 55,0  60,0 см;

- Для промежутка l₃ минимальная длина составляет:

U_{расч.гр} = (1,05  1,1)^.U_имп/n = (1,05  1,1)^.1600/10 = 168  176 кВ,

l₃^* = 17,0  19,0 см;

- Для промежутка l₄ минимальная длина составляет:

U_{расч.гр} = (1,05  1,1)^.U_имп/n = (1,05  1,1)^.1600/8 = 210  220 кВ,

l₄^* = 21,0  22,0 см.

Для промежутков l₁ и l₅ значения U_{расч.гр} лежат далеко за пределами графической зависимости U_{расч.гр} = f(l) {5, стр.124, рис.3-15}, но судя по тенденции расчётов, значения l₁^* и l₅^* будут ниже соответствующих значений при проверке изоляционных промежутков l₁ и l₅ на воздействие разрядного напряжения промышленной частоты, а т.к. из расчётных значений l^* в конечном итоге выбирается наибольшее, то точную проверку l₁ и l₅ на грозовое воздействие можно не делать.

3.5. Расчёт промежутков внутренней изоляции

К промежуткам внутренней изоляции относятся l₆ и l₇. Проверка производится по формуле

l = U_р^._нп/(E_м.доп^.k_имп), где

U_р – расчётное значение разрядного напряжения (U_расч’, U_{расч.гр}’, U_{расч.ком}’);

_нп – коэффициент неоднородности поля, в данном случае _нп = 1,4;

E_м.доп -

IV. РАСЧЁТ ТОКОВЕДУЩЕЙ СИСТЕМЫ

В НОМИНАЛЬНОМ РЕЖИМЕ И ПРИ КЗ

4.1. Расчёт токовых характеристик ВК

4.1.1. Номинальный ток

Номинальный ток ВК – наибольший допустимый по условиям нагрева частей ВК ток нагрузки в продолжительном режиме, на который рассчитан ВК

I_ном = 2000 А.

4.1.2. Номинальный ток отключения

Номинальный ток отключения ВК – наибольший ток (действующее значение периодической составляющей) в момент размыкания контактов, на отключение которого рассчитан ВК при нормированных условиях его коммутационной способности

I_ном.о = 31,5 кА.

4.1.3. Апериодическая составляющая

Нормированное процентное содержание апериодической составляющей – наибольшее допустимое по коммутационной способности ВК отношение апериодической составляющей к амплитуде периодической составляющей номинального тока отключения ВК в момент размыкания контактов

_н = 47.

4.1.4. Сквозные токи КЗ

ВК во включенном положении должен выдерживать без повреждений, могущих препятствовать его исправной работе, электродинамическое и термическое воздействие сквозных и ударных токов КЗ

- Предельный сквозной ток КЗ

i _пс = 1,8^.2^.I _ном.о = 1,8^.2^.31,5 = 80,186 кА;

- Эффективное значение предельного сквозного тока КЗ

I _пс = i _пс/3 = 80,186/3 = 46,295 кА;

- Предельный ток термической стойкости

I _пс = I _ном.о = 31,5 кА;

- Время протекания предельного тока термической стойкости

T _пт = 2 c.