2.13. Окружное усилие в передаче.
P = N*103 / u н,
где N - передаваемое усилие, u - средняя скорость цепи.
P = 8.75 *103 / 0.54 = 16203 ,н
2.14. Проверка цепи на износ, по среднему давлению в шарнирах.
p = P * kэ / F ,н/мм2
где kэ определяется как произведение:
kэ = kд * kА * kн * kрег * kс * kреж ;
kд - коэффициент учитывающий днамичность нагрузки, при спокойной
нагрузке kд = 1
kА - коэффициент учитывающий межосевое расстояние = 1
kрег - коэффициент учитывающий способ регулировки натяжения цепи,
натяжение - положением одной из звездочек kрег = 1
kн - коэффициент учитывающий наклонность расположения передачи
передача - горизонтальная kн = 1
kс - коэффициент учитывающий влияние способа смазки
смазка - периодическая kс = 1.5
kреж - коэффициент учитывающий продолжительность работы
работа - в две смены kреж = 1.25
kэ = 1*1*1*1*1.5*1.25 = 1.875
F - проекция опорной поверхности шарнира в мм2. Для втулочной цепи.
F = B*d*m,
где m - число заходов = 1;
B и d - см. табл. параметров цепи.
F = 1.95 * 0.359 = 0.7
p = 16203 * 1.875 / 0.7 = 43400.9 н/мм2;
2.15. Определим усилие, действующее на вал, с учетом усилия от провисания
цепи.
R = P + 2*Sq,
где Sq - усилие от провисания цепи.
P - окружное усилие.
R = 16203 + 2 * 5.1 = 16213.2 ,н
3. Расчет зубчатых передач.
Для расчета зубчатой передачи выбираем наиболее нагруженные зацепле-
ния. Первое зацепление шестерня 1 и колесо 3 и второе зацепление шестерня 7
и колесо 10.
3.1. Таблица исходных данных при расчетных зацеплениях:
Табл. 3.1.
n1 об/мин | n2 об/мин | n3 об/мин | i1x3 | i7x10 |
725 | 483 | 172.5 | 1.5 | 2.8 |
3.2. Для обеспечения меньших габаритов коробки скоростей выбираем
для обеих пар зубчатых колес сталь с повышенными механическими качества
ми: для шестерен Z1 и Z7 - сталь 40Х; sв=880н/мм2; sт=690н/мм2; термообра-
ботка - улучшение; НВ = 257. Для зубчатых колес Z3 и Z10сталь той же марки,
термообработка - нормализация sв=690н/мм2 ; sт=440н/мм2; НВ=200.
3.3. Пределы выносливости при симметричном цикле изгиба для материалов
шестерен по формуле:
s-1’ » 0.35sв+ (70¸120) н/мм2
для материала колес:
s-1’’» 0.35sв+ (70¸120) н/мм2
подставим значения:
s-1’ » 0.35*880+ (70¸120) =378¸428 н/мм2
s-1’’ » 0.35*690+ (70¸120) = 311¸361 н/мм2
Принимаем s-1’ = 410 н/мм2 и s-1’’ = 320 н/мм2
3.4. Допускаемые напряжения изгиба зубьев высчитываем по формуле:
[s0]u’=(1.5*s-1) / ([n]*kpu ) н/мм2
для шестерен, принимая: [n]=1.5, ks = 1.6 и kpu = 1, напряжение составит:
[s0]u’=(1.5*410) / (1.5*1.6) = 256 н/мм2
для колес, принимая: [n]=1.5, ks = 1.5 и kpu = 1, напряжение составит:
[s0]u’’=(1.5*320) / (1.5*1.5) = 214 н/мм2
3.5. Допустимые контактные напряжения для колес Z3 и Z10 при коэффи-
циенте kpk = 1 вычисляются по формуле:
[s]k = 2.75 HB*kpk н/мм2
[s]k = 2.75 * 200 = 550 н/мм2
3.6. Определим вращающие моменты на валах коробки скоростей.
M = N/w н*м.
Ведущий вал:
М = 8.75 * 103 / 75.9 = 115.3 н*м.
Ведущий вал:
М = 8.75 * 103 / 75.9 = 115.3 н*м.
Ведущий вал:
М = 8.75 * 103 / 75.9 = 115.3 н*м.
3.7. Выполним расчет для зубчатого зацепления 1x3.
3.7.1. Определяем межосевое расстояние из условия контактной прочности поверхности зубьев.
Ат = ( i + 1) * Ö (340/[s]k)2 * Мрш/ (yA* i * kn ),
где i = 1.5, приняв предварительно К=1.5 , получим:
Мрш = К*Мш = 1.5 * 172.4 = 259.4 ,н*м.
где yА = В/А - коэффициент ширины, принимаем = 0.2
kn = 1, передача прямозубая.
После подстановки значений получим:
Ат = ( 1.5 + 1) * Ö (340/550)2 * 259.4*103/ (0.2*1.5 *1) = 170.8 ,мм
Принимаем по ГОСТу 2185-66 Ат = 160 мм (см. табл. П11 [2])
... , , . Произведем оценку числа возможных вариантов, которые можно синтезировать на основе морфологической матрицы при наложении на нее граничных условий проектирования, а именно исключения вышеперечисленных вариантов: Для всего PC машины поточной линии прядильного производства оценка полных решений может быть проведена по следующей формуле: , где – количество исполнительных механизмов в ...
... частот вращения валов привода Номинальные частоты вращения валов в заданном приводе определяют с учётом выполненной разбивки общего передаточного отношения по ступеням передаточного механизма привода. Частота вращения вала 1 (входного вала редуктора): n1 = nД, (1.8) n1 = 700 мин-1. Частота вращения вала 2 (промежуточного вала привода): , ...
... ребрами) изображают конструктивные и потоковые функциональные структуры [14]. Принципы построения функциональных структур технических объектов рассматриваются в последующих главах курса "Основы проектирования им конструирования" не включенных в настоящее пособие. Для систем управления существуют характеристики, которые можно использовать в качестве критериев для оценки структур. Одна из них - ...
... ) при запуске в серийное производство контейнеров с оборудованием. Все это ведет к снижению сроков и затрат на подготовку производства. 5Автоматизированное проектирование деталей крыла В настоящем разделе проекта рассматривается автоматизированное проектирование деталей и узлов с целью увязки конструкции и подготовки информации для изготовления шаблонов, технологической оснастки и самих деталей. ...
0 комментариев