Навигация
4.2 Зубцы статора
Расчетная площадь поперечного сечения зубцов статора (11.64)
Sз1(1/3)=
мм2.
Магнитная индукция в зубце статора (11.65)
Вз1(1/3)=Ф∙106/Sз1(1/3)=17,5∙10-3*106/10,11∙103=1,74 Тл.
Напряженность магнитного поля (приложение 9)
Нз1=12,9А/см.
Средняя длина пути магнитного потока (9.124)
Lз1=hп1=25 мм.
МДС для зубцов (9.125)
Fз1=0,1Нз1Lз1=0.1∙12,9∙325=32 А.
4.3 Спинка статора
Расчетная площадь поперечного сечения спинки статора (11.66)
Sc1=hc1ℓc1kc=35∙160∙0.97=5430 мм2.
Расчетная магнитная индукция (11.67)
Вс1=Ф∙106/2(Sc1)= 17,5∙10-3*106/(2∙5430)=1,61 Тл.
Напряженность магнитного поля (приложение (12)
Нс1=7,88 А/см.
Средняя длина пути магнитного потока (9.166)
Lс1=π(Dн1-hс1)/4р=3,14(406-35)/(4∙2)=146 мм.
МДС для спинки статора (11.68)
Fс1=0,1∙Нс1Lс1=0,1∙7,88∙146=37А.
4.5 Полюсы
Величина выступа полюсного наконечника (11.72)
b''п=0,5(b'н.п – bп)=0,5(162-78)=42 мм.
Высота широких полюсных наконечников (11.83)
Расстояние между боковыми поверхностями смежных полюсных наконечников (11.84)
aн.п=
-bн.п-3.14*hш/p=224,5-173-9,57=42 мм.
Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния (11.85)
.
Длина пути магнитного потока (11.87)
Lп=h'п+0,7hн.п=63+0,7*28=82,6 мм.
Расстояние между боковыми поверхностями узких пакетов смежных полюсных наконечников
.
Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния в зоне узких пакетов полюсных наконечников
λу=0,5nY ℓУhY/аУ=0.5*4*8*23,6/109,8=3,44
Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния в зоне крайних пакетов полюсных наконечников
λкр = 2*lкр *hY/aY=2*9*23,4/107,8=3,9
Суммарный коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния полюсных наконечников
λн.п.=λш+λУ+λкр=50+3,4+3,9=57,3
МДС для статора и воздушного зазора (11.91)
Fбзс=Fб+Fз1+Fс1=679+32+37=748 А.
Магнитный поток рассеяния полюсов (11.92)
Фσ=4λпℓн.пFбзс∙10-11=4∙150∙170∙748∙10-11=0,763∙10-3 Вб.
Коэффициент рассеяния магнитного потока (11.93)
σ=1+Фσ/Ф=1+0,763∙10-3 /17,55∙10-3 =1,043
Расчетная площадь поперечного сечения сердечника полюса (11.94)
Sп=ксℓпbп=0,97∙170∙78=13,2*103 мм2.
Магнитный поток в сердечнике полюса (11.95)
Фп=Ф+Фσ=(17,55+0,763) 10-3 =18,31∙10-3 Вб.
Магнитная индукция в сердечнике полюса (11.96)
Вп=Фп/(Sп∙10-6)= 18,31∙10-3/(13,2*103∙10-6)=1,42 Вб.
Напряженность магнитного поля в сердечнике полюса (приложение 21)
Нп=3,5 А/см.
МДС для полюса (11.104)
Fп=0,1∙Lп∙Нп=0,1∙84,6*3,5=30 А.
4.6 Спинка ротора
Расчетная площадь поперечного сечения спинки ротора (11.105)
Sс2=ℓ2h'с2кс=170∙49∙0,97=8080 мм2.
Среднее значение индукции в спинке ротора (11.106)
Вc2=σФ∙106/(2Sс2)=1,043∙17,5∙10-3∙106/(2∙8080)=1,13Тл.
Напряженность магнитного поля в спинке ротора (приложение 21)
Нc2=1,28 А/см.
Средняя длина пути магнитного потока в спинке ротора (11.107)
Lс2=[π(D2+2hc2)/(4p)]+0,5h'с2=3,14(72+2∙13)/(4∙2)+0,5∙49=63 мм.
МДС для спинки ротора (9.170)
Fc2=0.1∙Lc2∙Hc2=0.1∙63∙1,28=8 А.
4.7 Воздушный зазор в стыке полюса
Зазор в стыке (11.108)
бп2=2ℓп∙10-4+0,1=2∙170∙10-4+0,1=0,13 мм.
МДС для зазора в стыке между сердечником полюса и полюсным наконечником (
Fп2=0,8бп2Вп∙103=0,8∙0,13∙1,42∙103=104 А.
Суммарная МДС для полюса и спинки ротора (11.170)
Fпс=Fп+Fс2+Fп2+Fзс=30+8+104=142А.
Похожие работы
... , напряжений и выбрать подходящую элементную базу для его реализации. Рассчитать потери на полупроводниковых компонентах. – Оценить массо – габаритные показатели и стоимость комплектующих ЭП. синхронный генератор когтеобразный ротор ВВЕДЕНИЕ Современный автомобиль невозможно представить себе без электрооборудования. Все потребители нуждаются в стабильном источнике постоянного тока, ...
... одной демпферной обмоткой аналогичной по оси q. 6. При исследовании электромагнитных переходных процессов не учитывают изменение вращения скорости генератора. Математическая модель синхронного генератора в фазных координатах При составлении этой модели, в целях упрощения, не будем учитывать демпферные обмотки. Следовательно, уравнение баланса напряжений имеет вид: Уравнение статора: ...
... цепь возбуждения и двигатель механизма изменения частоты вращения турбины. Включение генераторов на параллельную работу способом самосинхронизации заключается в том, что невозбуждённый генератор разворачивают примерно до синхронной частоты вращения и включают вручную полуавтоматически или автоматически в сеть. Затем в обмотку ротора генератора подают возбуждение и генератор входит в синхронизм. ...
... особенностью машины постоянного тока является наличие коллектора и скользящего контакта между обмоткой якоря и внешней электрической цепью. 2.2 Устройство машины постоянного тока Машина постоянного тока (рис. 2.3) по конструктивному исполнению подобна обращенной синхронной машине, у которой обмотка якоря расположена на роторе, а обмотка возбуждения – на статоре. Основное отличие заключается ...
0 комментариев