Определение давления в нерегулируемых отборах пара на сетевые подогреватели

2.3 Определение давления в нерегулируемых отборах пара на сетевые подогреватели

Максимальная тепловая нагрузка на одну турбину, МВт:

Расход сетевой воды, кг/с:

(2.1)

где с – теплоемкость воды, кДж/кг;

Δt – разница температур подающей и обратной сетевой воды, °С.

Энтальпия сетевой воды за верхним сетевым подогревателем (ВС), кДж/кг:

(2.2)

где  – энтальпия обратной сетевой воды, кДж/кг.

Температура сетевой воды за ВС, °С:

(2.3)

Температура конденсата пара из ВС с учетом недогрева, °С:

t^н_ВС=t_ВС+θ_сп (2.4)

t^н_ВС=150,05+4=154,05

По /4/ находим давление в ВС, бар:

Р^'_ВС=5,301

С учетом потери давления пара в трубопроводах, давление в теплофикационном отборе, бар:

Р_ВС= (2.5)

Р_ВС=

Приняв равномерный нагрев сетевой воды в сетевых подогревателях, определим величину нагрева в каждом из них, °С:

,  (2.6)

Температура сетевой воды за нижним сетевым подогревателем НС, °С:

t_НС=t_ос+Δt (2.7)

t_НС= 70+40,1=110,1

Температура конденсата пара из НС с учетом недогрева, °С:

t^н_НС=t_НС+θ_сп (2.8)

t^н_НС=110,1+4=114,1

По /4/ находим давление в НС, бар:

Р^'_НС=1,64

С учетом потери давления пара в трубопроводах, давление в теплофикационном отборе, бар:

Р_НС= (2.9)

Р_НС=

Энтальпия сетевой воды за нижним сетевым подогревателем (НС), кДж/кг:

, (2.10)

Процесс расширения пара в турбине представлен на рисунке 2.1

Процесс построен с учетом потерь давления в регулирующих органах цилиндров турбины в соответствии с начальными и конечными параметрами.

Находим на i-s диаграмме точку О. С учётом дросселирования пара в регулирующих органах ЦВД найдем давление пара, бар:

(2.11)

 (точка О^');

Теоретический процесс расширения пара в ЦВД, изображается линией

О’ – B. При действительном процессе расширения определим энтальпию в точке A, кДж/кг:

(2.12)

где i_B=2853,9 кДж/кг – энтальпия пара в конце теоретического процесса расширения в ЦВД.

Зная энтальпию i_A можно определить точку А на изобаре Р_отб2.

Точку А’ будет соответствовать давлению промежуточного перегрева:

Энтальпия пара в точке С:

(2.13)

где i_D=3008,4 кДж/кг – энтальпия пара в конце теоретического процесса расширения в ЦСД.

Зная энтальпию i_C можно определить точку С на изобаре Р_отб6.

Точку С’ определим с учетом потери давления в регулирующих органах ЦНД:

(2.14)

Энтальпия пара в точке E:

 (2.15)

где i_F=2234,5 кДж/кг – энтальпия пара в конце теоретического процесса расширения в ЦНД.

Зная энтальпию i_Е можно определить точку E на изобаре Р_к.

Используя значения давления в отборах, находим на i-s диаграмме энтальпии пара в этих отборах:

i_о=3316,4 кДж/кг;

i_отб1=2999,2 кДж/кг;

i_отб2=2908,5 кДж/кг;

i_отб3=3351,8 кДж/кг;

i_отб4=3244,4 кДж/кг;

i_отб5=3180 кДж/кг;

i_отб6=3093 кДж/кг;

i_отб7=2855,2 кДж/кг;

i_отб8=2544,8 кДж/кг.

Определение параметров по элементам схемы покажем на примере подогревателя высокого давления ПВД-1.

Давление пара в отборе турбины Р_отб1=61,8 бар.

С учетом потерь в тракте от турбины до подогревателя давление в ПВД‑1 составляет:

Р_ПВД-1=61,8∙0,95=58,71 бар.

Энтальпия греющего пара (по i-s диаграмме):

i_отб1=2999,2 кДж/кг.

Использованный теплоперепад:

H_ПВД-1=i₀ - i_отб1 (2.16)

H_ПВД-1= 3316,4–2999,2=317,2 кДж/кг.

Температура конденсата греющего пара по /4/:

t^н_ПВД-1=274,14 °С

Энтальпия конденсата греющего пара по /4/:

_пвд1=1206,5 кДж/кг.

Температура питательной воды за подогревателем с учетом недогрева:

t^пв_ПВД-1=t^н_ПВД-1-θ_пвд (2.17)

t^пв_ПВД-1=274,14–2=272,14 °С.

Энтальпия питательной воды за подогревателем:

^пв_ПВД-1= t^пв_ПВД-1*4,186 (2.18)

^пв_ПВД-1=1139,2 кДж/кг.

Аналогичным образом рассчитываются параметры по другим элементам схемы. Результаты сводятся в таблицу 2.2

Таблица 2.2 – Параметры по элементам схемы

Похожие работы

Развитие энергетики Донбасса в 1950-80 годах

Скачать

19040

1

1

... труда в промышленности. Число часов использования установленной мощности электростанций этого района в 1,5 раза превышает аналогичный показатель по Юго-Западному и Южному районам республики. Развитие энергетики Донбасса базируется в основном на использовании местных топливных и гидроэнергетических ресурсов. [4, с.160] Проект Мироновской ГРЭС был, выполнен Харьковским отделением института « ...

ГРЭС 1500 Мвт

Скачать

99547

7

19

... отп. эл. эн. г.у.т/кВт 333г. красноярск – I пояс уголь –15 тыс. руб./т.н.т стоимость перевозки укрупненная нома численности пром. произ. перс. 1500 коэфф. обсл. Коб, Мвт/чел 1,0 районные коэфф. к зпл. 1,2 Кр зп зем. налог с 1 га 2250 руб. (1995) 20.1 Определение среднегодовых технико-экономических показателей работы электростанции.  Абсолютное вложение капитала в ...

Проектирование электрической части подстанций

Скачать

41685

17

5

... условию послеаварийного режима, если ток меньше или равен  А.  А. Условие выполняется, усиления линии не требуется 4. Выбор принципиальной схемы подстанции Выбор главной схемы является определяющим при проектировании электрической части подстанций, так как он определяет состав элементов и связей между ними. Главная схема электрических соединений подстанций зависит от следующих факторов ...

Проектирование карпового хозяйства с использованием теплых сбросных вод Псковской ГРЭС, с количеством закупаемых личинок – 3 млн. шт.

Скачать

42490

12

4

... Съем продукции из садков кг./м² 120 Выживаемость в садках % 90 2.4 Рыбоводные расчеты по этапам производственного процесса Проектируется предприятие с использованием теплых сбросных вод по с количеством закупаемых личинок 3 млн. шт. Заводское получение икры на данном предприятии не предусматривается. Посадочный материал (личинка) будет закупаться. В качестве ...