Определяем допускаемые значения для колеса

2.3.2 Определяем допускаемые значения для колеса

s_{Flimb 2} =1,8∙=1,8∙250=450 МПа.

Допускаемые изгибные напряжения при перегрузке

[s_F]_max = 0,6·s_в = 0,6·1500 = 900 МПа.

S_F2 = 1,75 (коэффициент запаса).

K_FC2 = 1, так как передача нереверсивная.

N_FO2 = 4·10⁶.

N_FE2 = 99·10⁶.

Так как N_FE2>N_FO2, то K_FL2=1.

[s_F]₂ = 260 МПа.

Допускаемые изгибные напряжения при перегрузке

[s_F]_мах1=0,6·s_в1=0,6·1500=900 МПа.

[s_F]_мах2=0,8·s_т2=0,8·550=440 МПа.

3.  Расчёт цилиндрической прямозубой передачи

3.1.  Проектный расчёт цилиндрической прямозубой передачи

Межосевое расстояние

.

K_a = 490 МПа.

K_Hb= 1,2 (коэффициент, учитывающий концентрацию нагрузки).

y_ba= 0,315 (коэффициент ширины колеса).

127 мм.

По рекомендации [2, с. 246] выбираем стандартное рекомендуемое межосевое расстояние

а= 160 мм.

2. Назначаем нормальный модуль по соотношению

m_n = (0,01…0,02)·а_w2 мм.

m_n = (0,01…0,02)·160 = (1,6…3,2) мм.

По ГОСТ 9563-80 принимаем стандартный m = 4, так как для силовых передач m2 мм.

3. Определяем число зубьев шестерни и колеса

Число зубьев шестерни

.

z₁ = 17.7>17.

Принимаем z₁ = 18.

Число зубьев колеса

z₂ = u·z₁ = 3.5·18 = 63.

4. Уточняем передаточное число

u_ф =3.5.

Отклонений от требуемого u нет (допускается 4%).

5. Определяем диаметры делительных окружностей колёс

d₁ = m_n ·z₁ = 4·18 = 72 мм.

d₂ = m_n ·z₂ = 4·63 = 252 мм.

6. Проверка межосевого расстояния

а_w= 0,5·(d₁+d₂) = a.

а_w= 0,5·(72+252) = 162 мм. = а= 160 мм.

7. Определяем ширину зубчатых колёс

b₂ = y_ba·a_w = 0,315·160 = 50,4 мм.

По ГОСТ 6636-69 округляем до стандартного значения

b₂ = 55 мм.

Ширину зубчатого венца шестерни назначим на (5…8) мм. больше

b₁ = b₂+(5…8) = 55+(5…8) = (60…63) мм. принимаем

b₁ = 60 мм.

3. 2. Проверочный расчёт цилиндрической прямозубой передачи

Проверочный расчёт передачи проводим в соответствии с ГОСТ 21354-75.

3.2.1  Проверка передачи на контактную выносливость

.

Z_H= (коэффициент, учитывающий форму сопряжённых поверхностей зубьев).

a_w = 20° (угол зацепления).

Z_H =1,76.

Z_M = (коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопряжённых колёс, МПа).

 (приведенный модуль упругости).

E₁ = E₂ =2,1·10⁵ МПа.

E_пр=2,1·10⁵ МПа.

m = 0,3 (коэффициент Пуассона).

Z_M =271,1 МПа.

Z_e= (коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий).

 (коэффициент торцевого перекрытия).

e_a=1,7.

Z_e=0,9.

 (окружная сила).

F_t==1300 Н.

K_H = K_Hb·K_HV (коэффициент нагрузки).

K_Hb – коэффициент концентрации нагрузки.

K– коэффициент начальной концентрации нагрузки, выбирается в зависимости от .

 Þ K= 1,26.

При непостоянной нагрузке K_Hb = (1-х)∙ K + х

х =10^-4∙2,2+0,4∙1+0,4∙0,6+0,2∙0,3=0,7

K_Hb = (1-0,7) ∙1,26+0,7= 1,08.

Определяем K_HV (коэффициент динамичности) в зависимости от V (окружной скорости).

V =2,8 м/с.

Принимаем 8-ю степень точности по рекомендации [2, с. 259] (тихоходные передачи машин низкой точности). Находим

K_HV = 1,22.

K_H = 1,08·1,22 = 1,3.

s_H =

Похожие работы

Разработка технологического процесса сборки редуктора цилиндрического и технологического процесса изготовления крышки корпуса

Скачать

43231

7

2

... линии заготовка устанавливается на конвейере, перемещающемся от одной обрабатывающей головки к другой. При обработке на автоматической линии установочной базой является поверхность 5. Технологический процесс изготовления крышки корпуса построен таким образом, что принцип постоянства баз выполняется. 2.6 Технологический маршрут и план изготовления детали   При составлении технологического ...

Редуктор цилиндрический двухступенчатый

Скачать

17603

6

4

... напряжение 8,6 Длина ремня 900 Начальное напряжение ремня 73 Угол обхвата 153° Сила давления ремня на вал 426 Расчет составляющих усилий в зацеплении Для первой ступени (цилиндрическая, прямозубая): На колесе. Окружная сила: Н Радиальная сила:  Н где На шестерне: Окружная сила: Н Радиальная сила:  Н Для второй ступени (цилиндрическая, косозубая): На колесе ...

Одноступенчатые редукторы. Сварные соединения

Скачать

21017

0

8

... или скольжения. Последние обычно применяют в тяжелых редукторах. Максимальное передаточное число одноступенчатого цилиндрического редуктора (по ГОСТ 2185—66) Uвых = 12,5. Поэтому практически редукторы с передаточными числами, близкими к максимальным, применяют редко, ограничиваясь и < 6.   2.Сварные соединения   Термины и определения основных понятий в области сварки устанавливает ГОСТ ...

Расчет редуктора точного прибора

Скачать

43940

3

5

... a2= m(z1+z2)/2= 0,3(24+49)/2= 10,95 a3= m(z1+z2)/2= 0,3(24+54)/2= 11,7 a4= m(z1+z2)/2= 0,3(24+55)/2= 11,85 a5= m(z1+z2)/2= 0,3(24+68)/2= 13,8 Определим ширину венца: b= (3…15)m= 10·0,3= 3 Определим высоту зуба: h= 2,5m= 2,5·0,3= 0,75 5. Разработка конструкций редуктора Разработка конструкции состоит в расчете и выборе его элементов: зубчатые колеса, валы, подшипники и корпуса. ...