3.9 Конструкция трехслойной стены и ее расчетное сечение
где bred – приведенная ширина слоя; b – фактическая ширина слоя; R=1.3МПа и m=1‑расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности основного несущего слоя, к которому приводится сечение Ri=1.3МПа и mi=0.8 – то же, для любого другого слоя.
bred = 168 *1,3*1/(1,3*0,8) = 134 см
Площадь приведенного сечения 1,34*0,12+1,68*0,38 = 0,8м2
В результате приведения получается, как правило, тавровое сечение с полкой в сторону основного слоя.
Коэффициенты использования прочности слоев в многослойных стенах т и тi приведены в табл. 44, а в стенах с облицовкой табл. 45 [6].
Вес 1 м2 стены толщиной 640 мм, состоящий из веса кладки равен:
(0,380+0,120)*1*18 = 9 кН/м2, веса штукатурки 0,02*1*18 = 0,36 кН/м2
и веса утеплителя 0,14 * 1 *0,3 = 0,04 кН/ м2
9+0,36+0,04=9,4 кН/ м2
Рис. 3.10. Расчетная схема стены жилого дома
С учетом коэффициента надежности по нагрузке и по назначению этот вес будет равен: (9*1,1 + 0,36*1,3+0,04*1,3) *0,95 = 9,9 кН/ м2
Расчетные постоянные нагрузки составляются (см. рис 4.11):
от участка стены, расположенного выше низа покрытия, т.е. выше отметки 10,9 м,
G3 = 9*1.1*0.95 * (13,8–10,9) * 3,38 = 92,18 кН
G’3 = 9*1.1*0.95 * 1,05 * 3,38 = 33,37 кН
от простенка G2 = 9,9*1.68*1.45 = 24,12 кН,
от участка стены расположенного в промежутке между низом перекрытия и низом перемычки, G1 = 9,9*3,38*0,3 = 10,4 кН
Глубина заделки панелей перекрытий в стену 12 см, тогда равнодействующая с перекрытий будет приложена на расстоянии 12/3 = 4 см от внутренней грани стены и эксцентриситет приложения этой нагрузки ео = 0,5*64 – 4 = 28 см. Изгибающий момент, вызываемый ею в сечении 1–1 Ml = 90,85*0,28 = 25,44 кН*м.
Т. к. стена имеет значительные проемы, и сечение 2–2 близко расположено к сечению 1–1, в качестве расчетных сечений принимаем сечение 2–2 и 3–3.
Нагрузка от части простенка между сечениями 2–2 и 3–3 равна 0,7*3,38*9,9 = 23,42 кН.
Статический расчетСогласно СНиП 2.01.07–85 при расчете стен полезные (времени) нагрузки в жилых помещениях допускается снижать умножением коэффициент ψn1 = 0.4 + =0,91;
где ΨА1= 0,4 + 0,6/=1,43
ψn1 = 0.4 + =0,68
А – грузовая площадь; п – число перекрытий над рассматриваемым сечением.
В нашем случае при А = 10,14 м2 и ΨА1= 0,4 + 0,6 =0,96: коэффициент равен: для первого этажа – 0,68; второго – 0,72; третьего -0,80; четвертого – 0,96;
Обозначения расчетных усилий и точки их приложения показаны на рис 3.9., а их определение сведено в таблице 3.10.
Таблица 3.10. Усилия и моменты в сечениях стены
Этаж | Сечение | Обозначение | Формула | Значение усилй |
Первый | II–II | N | 92.8+90.85+10.4*4+24.12*3+33.37*3+53.03*3 | 556.81 |
M | 25.44*(2.8–0.23)/2.8 | 23.35 | ||
III–III | N | 92.8+90.85+10.4*4+24.12*4+33.37*3+53.03*3 | 580.93 | |
M | 25.44*2/3 | 16.96 | ||
Второй | II–II | N | 92.8+90.85+10.4*3+24.12*2+33.37*2+53.03*2 | 435.89 |
M | 25.44*(2.8–0.23)/2.8 | 23.35 | ||
III–III | N | 92.8+90.85+10.4*3+24.12*3+33.37*2+53.03*2 | 460.01 | |
M | 25.44*2/3 | 16.96 | ||
Третий | II–II | N | 92.8+90.85+10.4*2+24.12+33.37+53.03 | 314.97 |
M | 25.44*(2.8–0.23)/2.8 | 23.35 | ||
III–III | N | 92.8+90.85+10.4*2+24.12*2+33.37+53.03 | 339.09 | |
M | 25.44*2/3 | 16.96 | ||
Четвертый | II–II | N | 92.8+90.85+10.4 | 194.05 |
M | 25.44*(2.8–0.23)/2.8 | 23.35 | ||
III–III | N | 92.8+90.85+10.4+24.12 | 218.17 | |
M | 25.44*2/3 | 16.96 |
Рис. 3.11. План и схематический разрез простенка
Конструктивный расчет
Расчет начинаем с наиболее нагруженного первого этажа для сечения 2–2, в котором действует усилие N = 383,16 кН и изгибающий момент М = 23,35 кН*м. Эксцентриситет приложения продольной силы равен:
ео = М / N = 23,35 /383,16 = 0,061 м = 6,1 см.
Расчетная высота простенка 1о = 2,8 м
Так как толщина стены 64 см > 30 см, то mgl = 1 и выделение из полной продольной силы ее длительной составляющей не требуется.
Выбираем марку кирпича 100. Жилые помещения имеют нормальную влажность, поэтому согласно табл. 4 [6] необходимо использовать марку раствора не ниже 10. Для первого этажа принимаем марку раствора 50. Тогда для принятых материалов упругая характеристика кладки по табл. 22 [6] α = 750 и расчетное сопротивление по табл. 9 [6] R=1.5MПa.
Высота сжатой зоны hc = h – 2ео = 64 – 2*4,2 = 55,61 см.
Гибкость стены λh = 280/64= 4,38 при которой по табл. 23 [6] коэффициент продольного изгиба φ= 0,997.
То же, при гибкости сжатой части сечения λhс = lo/hc=280/55,61 = 5,41
φс =0,994.
Средний коэффициент продольного изгиба φl =(0,997 + 0,994) /2 = 0,995
Коэффициент φ1= 0,9955 принимают для средней трети высоты этажа.
Площадь сжатой зоны сечения:
Ас=А (1–2ео/h)=168*64 (1–2*4,19/64)=9342,4 см2
Коэффициент ω=1 + 6,1/ 64 = 1,09 < 1,45 (см. табл. 26 [6])
Требуемое сопротивление
R=N/φlmglωАс=556,81*10-3*0,95/(0,996*1*1,09*9342,96*10-4)=0,38МПа<1.5МПа
Несущая способность простенка в сечении 2–2:
Nadm = φlmgl ω Ас R
Nadm=0.9955*l*1.09*1.5*103 8702,4*10-4=1704.5 кН>1165.9*0.95=1417кН
Для сечения 3–3 ω Ас изменяются не значительно, а φl= 0,9955 тогда несущая способность этого сечения:
Nadm=0.994 *1*1.009*1.5*103* 1.1367 = 1702.3 кН >1165.9*0.95=1417 кН
При марке кирпича 100 и марке раствора 50 несущая способность простенка на уровне первого этажа обеспечена.
Аналогично производим расчет для всех остальных этажей и сводим его в таблицу.
Таблица 3.11. Расчет и подбор марки раствора и кирпича
Этаж | ео, см | Марка кирпича и раствора | hc | φl | Ас | ω | Требуемое сопротивление, R |
Первый | 4.19 | 750–1.5 | 55.61 | 0.995 | 9342.96 | 1.01 | 0.56 |
Второй | 5.36 | 750–1.1 | 53.29 | 0.981 | 8952.07 | 1.01 | 0.47 |
Третий | 7.41 | 750–0.9 | 49.17 | 0.955 | 8261.07 | 1.01 | 0.37 |
Четвертый | 12.03 | 750–0.9 | 39.93 | 0.892 | 6708.87 | 1.01 | 0.30 |
Принимаем марку кирпича и марку раствора по высоте здания исходя из унификации выполнения работ:
1 этаж марка кирпича 100, марка раствора 50.
2 этаж марка кирпича 75, марка раствора 25.
3 этаж марка кирпича 50, марка раствора 25.
4 этаж марка кирпича 50, марка раствора 25.
3.4.2 Расчет кладки выполненной способом замораживания
Необходимо рассчитать простенок кирпичной вставки. Толщина наружных, многослойных стен, из облегченной кладки, с перевязкой через 4 рядов вертикальными кирпичными диафрагмами, 64 см. Простенок возводился способом замораживания при температуре t = -15 °С. Сложен из силикатного кирпича марки 100 на портландцементном растворе марки 50. Надо рассчитать несущую способность этого простенка в момент оттаивания, когда продольная сила N = 744 кН.
1о = 280*0.9 = 252 см.
Гибкость стены λh = 252/64=3,94 и β =280/ 64 =4,38. Отношение β не превышает предельного значения даже при кладке на растворе марки 10 (группа кладки IV)
βu = 14*0.65 = 9. При такой гибкости кладка методом замораживания допустима.
Для проверки несущей способности простенка в период оттаивания, когда раствор имеет прочность 0,2 МПа по табл. 9 и 22 [6] находим R = 0,6 МПа и α = 350, а по табл. 23 [6] φ= 0.94.
Так как h = 64 см > 30 см, то mg1 = 1
Тогда несущая способность
Nadm = 1*0.94*0.6*64*168*100=606 кН > 580 кН
Для стадии эксплуатации расчетное сопротивление кладки с учетом понижающего коэффициента для зимней кладки R=1,5*0,9=1,38 и α =1000.
Для кладки подвергшейся замораживанию αt = 2 /1 + 0.3*15 *1000 = 273
Тогда φ=0,91, а по формуле (2.1) [6] – несущая способность простенка в стадии эксплуатации:
Nadm = 1*0.91*1.38*64*168*100= 1350 кН > 580кН
Несущая способность простенка обеспечена.
4. Организационно-технологическая часть
4.1 Технологическая карта на кирпичную кладку и монтаж
4.1.1 Область применения
Технологическая карта разработана для применения при производстве каменной кладки 4‑х этажного гарнизонного общежития в городе Мирный.
Наружные стены выполнены из глиняного кирпича с утеплением толщиной 640 мм, оштукатуренные с внутренней стороны и с расшивкой швов с наружной стороны на цементно-песчаном растворе.
Марки кирпича и раствора приняты для этажей: 1 этаж марка кирпича 100, марка раствора 50. 2 этаж марка кирпича 75, марка раствора 25. 3 этаж марка кирпича 50, марка раствора 25. 4 этаж марка кирпича 50, марка раствора 25.
Утеплитель в наружных стенах – пенополистирольные плиты «Пеноплэкс»
Внутренние стены выполнены из силикатного кирпича толщиной 380 мм. Перегородки – из гипсоцементных перегородочых плит размером 4080 см; двойные толщиной 20 см с воздушным зазором 4 см и одинарные – толщиной 8 см.
Перекрытия – сборные железобетонные плиты и монолитные участки.
В технологической карте также необходимо предусмотреть монтаж железобетонных элементов и технологическое оборудование для монтажа.
Кирпичная кладка осуществляется в зимних условиях, поэтому необходимо предусмотреть мероприятия по возведению кирпичной кладки в зимнее время.
4.1.2 Организация и технология процесса возведения кладки первого этажа и монтажных работ в пределах этажа
1. Подготовительные работы
До начала кладки стен первого этажа производителю работ или мастеру необходимо произвести инструментальную проверку соответствия проекту отметок и положения в плане фундаментов с приемкой их по акту, наличия вводов всех коммуникаций, качество выполнения перекрытия над подвалом (как монолитного, так и сборного), монтажа блоков стен подвала, наличие обратной засыпки пазух фундаментов с тщательной трамбовкой, качество выполнения работы по устройству монолитных рам в подвале, монтажа лестничных маршей и площадок в подвальном помещении, выполнения въезда в подвальное помещение, монтажа приямков, качество завезенного на строительную площадку материала, готовность фронта работ.
... Тюменский еженедельник «Возрождение», 2002, № 18 (статья ТЕХНОКРАТИЧЕСКАЯ ПРАКТИКА ГРАДОСТРОИТЕЛЬНОГО ОСВОЕНИЯ НОВЫХ ТЕРРИТОРИЙ). 3. Статья ПРОБЛЕМЫ РАЗВИТИЯ ЖИЛИЩНОЙ АРХИТЕКТУРЫ С ПОЗИЦИИ КОНЦЕПЦИИ ОБЩЕСТВЕННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ РОССИИ (9 м. п. стр.), высланная для публикации в Тюменское отделение Концептуальной партии «Единение», освещающей на страницах СМИ проблемы ...
0 комментариев