По записи, аналогично как и в §11, п.3, получаем

1. По записи, аналогично как и в §11, п.3, получаем

 м/сек;

.

Так как расхождений нет оставляем 8-ю степень.

§18. Проверка полученных размеров конической пары на контактную прочность зубьев [I]

 кГ/мм².

Подставляя принятые и найденные входящие сюда величины, получим:

1. На номинальном режиме

=

=112 кГ/мм²<=133 кГ/мм² = 1274 Н/мм².

2. На перегрузочном режиме пробуксовки предохранительной муфты с коэффициентом перегрузки  (по исходным данным);

 кГ/мм² = Н/мм²,

что превышает

 кГ/мм² =1274 Н/мм².

Проще всего это можно исправить путем уширения колес.

Исходя из соотношения

получаем новое значение b^'= 6 мм.

Это означает что выполнимо без усложнения конструкции.

3. Тогда на номинальном режиме получим

при

=78 кГ/мм²<=133 кГ/мм²,

а на перегрузочном режиме

 кГ/мм² =1078 Н/мм²=1,2 ,

что вполне допустимо.

В результате принимаем новое значение рабочей ширины зубчатых венцов b=6 мм.

§19. Определение расчетных изгибных напряжений в зубьях (на номинальном режиме)

1. Эквивалентное число зубьев для цилиндрических косозубых колес

,

2. Коэффициент формы профиля зуба

3. Расчетное напряжение изгиба в зубьях шестерни на номинальном режиме [I]

 кГ/мм²,

где  - нормальный модуль в среднем сечении, находящийся из

соотношения

 мм;

мм;

 - коэффициент профильного перекрытия для косозубых колес 6-й степени точности при расчете зубьев на изгиб [I].

 кГ/мм² = Н/мм².

4. Расчетное напряжение изгиба в зубьях колеса на номинальном режиме

 кГ/мм² =  Н/мм²

§ 20. Допускаемые напряжения зубьев на изгиб

1. Эквивалентное число зубьев по §19, п. 1: