8. Проверка выбранных сечений проводников и защитных аппаратов
Для оценки правильности выбора сечений проводников необходимо провести проверку выбранных кабельных линий и шинопроводов.
Выбранные по длительному току и согласованные с током защиты аппаратов сечения внутрицеховых электрических сетей должны быть проверены на потерю напряжения. Нормированных значений для потери напряжения не установлено.
Однако, зная напряжение на шинах источника питания и подсчитав потери напряжения в сети, определяют напряжение у потребителя.
Проверка КЛ шинопроводов осуществляется по потери напряжения:
ΔU= (1.73·Ip·L·100/Uном) · (rуд · cosφ + xуд · sinφ)
где cosφ и sinφ – принимается средневзвешенное значение коэффициента мощности, представленные в таблице 4 и 5 по результатам расчета электрических нагрузок для распределительной цеховой сети.
L – длина линии, м; Ip – расчетный ток в линии, А;
Допустимая потеря напряжения ΔUдоп.= +5%;
Условие проверки на потерю напряжения:
ΔU < ΔUдоп.
Произведем расчет потерь напряжения и сведем в таблицу 20.
Кабельные линии, питающие непосредственно ЭП проверяются на потерю напряжения (ΔU%) в зависимости от номинального коэффициента мощности (сosф) и выбранного сечения кабеля (S, мм2) следующим способом:
ΔU%= е · Ip · L· 10-3,
где е – удельные потери напряжения в трехфазной кабельной линии напряжением 380 В, %/ кВт · км;
Ip – ток в линии, А;
L – длина кабеля, питающего ЭП, м.
Правилами устройства электроустановок установлена допустимая потеря напряжения линий силовых электроприемников + 5%.
Таблица 20. Данные для расчета потерь напряжения в элементах распределительной сети варианта 1
Элемент сети | Ip, А | L, м | cosφср.взв/ sinφ | Сечение, мм | rуд, мОм/м | xуд, мОм/м | ΔU, % |
ШМА | 1101 | 60 6 | 0,5 / 0,866 | 300х160 3х240 | 0,031 0,129 | 0,017 0,0587 | 0,86 0,87 |
ШРА 1 КЛШРА1 | 284,15 | 66 6 | 0,5 / 0,866 | 284х95 3х120 | 0,1 0,258 | 0,13 0,06 | 1,32 0,392 |
ШРА 2 КЛШРА2 | 327,93 | 66 6 | 0,5 / 0,866 | 284х95 3х150 | 0,1 0,206 | 0,13 0,06 | 1,52 0,367 |
ШРА 3 КЛШРА3 | 277,061 | 66 6 | 0,5 / 0,866 | 284х95 3х120 | 0,1 0,258 | 0,13 0,06 | 1,286 0,2 |
ШРА 4 КЛШРА4 | 636,5 | 66 6 | 0,494/0,869 | 284х125 3х240 | 0,09 0,129 | 0,085 0,077 | 1,242 0,51 |
ШРА 5 КЛШРА5 | 180 | 30 6 | 0,652/0,758 | 260х80 3х50 | 0,2 0,62 | 0,145 0,062 | 1,99 0,526 |
ШРА 6 КЛШРА6 | 146,24 | 30 6 | 0,672/0,741 | 260х80 3х50 | 0,2 0,62 | 0,145 0,062 | 0,565 0,427 |
ШРА 7 КЛШРА7 | 248,1 | 30 6 | 0,9/0,433 | 260х80 3х95 | 0,2 0,326 | 0,145 0,194 | 0,782 0,412 |
сп1 КЛ1 | 256,01 | 10 | 0,5 / 0,866 | - 3х95 | - 0,326 | - 0,194 | - 0,425 |
Удельные потери напряжения в трехфазной кабельной линии определяются по таблицам 5, 6 [7].
Таблица 21. Данные для расчета потерь напряжения в КЛ питающих ЭП
№ по плану ЭП, питающих КЛ: | Ip, А | сosф | S, мм2 | L, м | е, %/кВт· км | ΔU, % |
1–6 | 85 | 0,5 | 3х16 | 5 | 1,42 | 0,6 |
59–65 | 85 | 0,5 | 3х16 | 8 | 1,42 | 0,965 |
7–11 | 54,7 | 0,5 | 3х6 | 5 | 3,75 | 1,025 |
87–91 | 54,7 | 0,5 | 3х6 | 8 | 3,75 | 1,641 |
12–16 | 91,2 | 0,5 | 3х25 | 4 | 0,933 | 0,34 |
17–22 | 42,5 | 0,5 | 3х6 | 4 | 3,75 | 0,637 |
23–27 | 63,8 | 0,5 | 3х10 | 6 | 2,27 | 0,869 |
114–115 | 63,8 | 0,5 | 3х10 | 10 | 2,27 | 1,448 |
28–36 | 42,5 | 0,5 | 3х6 | 10 | 3,75 | 0,637 |
37–40 | 36,5 | 0,5 | 3х4 | 9 | 5,61 | 1,84 |
85,86 | 36,5 | 0,5 | 3х4 | 4 | 5,61 | 0,819 |
41–53 | 69,8 | 0,5 | 3х10 | 3 | 2,27 | 0,475 |
54–58, 92–94 | 48,6 | 0,5 | 3х6 | 4 | 3,75 | 0,729 |
66–73 | 39,5 | 0,5 | 3х4 | 6 | 5,61 | 1,33 |
74–76 | 45,5 | 0,5 | 3х6 | 4 | 3,75 | 0,683 |
77–84 | 133,7 | 0,5 | 3х35 | 10 | 0,632 | 0,844 |
95–100 | 69,8 | 0,5 | 3х10 | 8 | 2,27 | 1,268 |
101, 102 | 91,2 | 0,5 | 3х25 | 15 | 0,933 | 1,276 |
103–105 | 79 | 0,5 | 3х25 | 12 | 0,933 | 0,884 |
106,107 | 48,6 | 0,5 | 3х6 | 6 | 3,75 | 1,094 |
108, 109, 129 | 26,6 | 0,8 | 3х4 | 10 | 5,61 | 1,492 |
110, 111 | 60,8 | 0,5 | 3х10 | 15 | 2,27 | 2,07 |
112, 113 | 72,9 | 0,5 | 3х10 | 18 | 2,27 | 2,97 |
116–118 | 28,5 | 0,8 | 3х4 | 18 | 5,61 | 2,88 |
119, 120 | 32,2 | 0,8 | 3х4 | 12 | 5,61 | 2,17 |
121–123 | 34,1 | 0,8 | 3х4 | 10 | 5,61 | 1,91 |
124–128 | 91,2 | 0,5 | 3х25 | 10 | 0,933 | 0,85 |
130, 131 | 25,3 | 0,9 | 3х4 | 6 | 5,61 | 0,852 |
132–134 | 33,7 | 0,9 | 3х4 | 15 | 5,61 | 2,84 |
135–136 | 84,4 | 0,9 | 3х25 | 8 | 0,933 | 0,629 |
137 | 69,2 | 0,9 | 3х10 | 18 | 2,27 | 2,82 |
138–141 | 54,02 | 0,9 | 3х10 | 18 | 2,27 | 2,207 |
142 | 34,1 | 0,8 | 3х4 | 11 | 5,61 | 2,1 |
143–146 | 364 | 0,5 | 3х185 | 10 | 0,16 | 0,582 |
147–151 | 212,7 | 0,5 | 3х70 | 12 | 0,363 | 0,926 |
152–155 | 182,3 | 0,5 | 3х50 | 15 | 0,487 | 1,33 |
156–158 | 273,5 | 0,5 | 3х120 | 18 | 0,23 | 1,132 |
159–161 | 121,5 | 0,5 | 3х70 | 15 | 0,363 | 0,662 |
162–164 | 28,5 | 0,8 | 3х4 | 12 | 5,61 | 1,92 |
Так как ΔU во всех элементах сети меньше ΔUдоп = +5%, то для всех КЛ и шинопроводов условие по потере напряжения соблюдается.
Шинопроводы проверяются на электродинамическую стойкость по условию:
iуд< iуд.доп,
где iуд.доп – допустимая электродинамическая стойкость, кА.
Таблица 22. Проверка шинопроводов на электродинамическую стойкость
Шинопровод | iуд, кА | i уддоп, кА | Условие проверки |
ШРА1 73–400-У3 | 17,516 | 25 | iуд< iуд.доп, |
ШРА2 73–400-У3 | 17,516 | 25 | iуд< iуд.доп, |
ШРА3 73–400-У3 | 8,536 | 25 | iуд< iуд.доп, |
ШРА4 73–630-У3 | 7,33 | 35 | iуд< iуд.доп, |
ШРА5 73–250-У3 | 8,815 | 15 | iуд< iуд.доп, |
ШРА673–250-У3 | 8,834 | 15 | iуд< iуд.доп, |
ШРА7 73–250-У3 | 9,071 | 15 | iуд< iуд.доп, |
ШМА68-НУЗ-1600 | 50,51 | 70 | iуд< iуд.доп, |
Так как ударный ток шинопроводов меньше амплитудного значения электродинамической стойкости табл. 7.3. и 7.4. [2], то условие на электродинамическую стойкость соблюдается.
Выбранные аппараты защиты необходимо проверять во-первых по согласованию теплового расцепителя с сечением выбранных элементов сети, во-вторых по чувствительности к токам КЗ.
1. Проверка по согласованию теплового расцепителя с сечением выбранных элементов сети осуществляется по условию:
Iном.расц < 1,5 · Iдл.доп,
где Iном.расц – номинальный ток расцепителя, А;
Iдл.доп – длительно допустимый ток элемента сети, А.
Проверка по согласованию теплового расцепителя с сечением выбранных элементов сети для выбранного варианта представлены в таблице 23.
Таблица 23. Проверка автоматических выключателей по согласованию теплового расцепителя с сечением выбранных элементов сети
Элемент сети | Тип выключателя | Iдл.доп, А | Iном. расц, А | Iном.расц < 1,5 · Iдл.доп |
ШМА | АВМ-20Н | 1600 | 1200 | 1200 < 2400 |
ШРА1 | АВМ-4С | 400 | 400 | 400 < 600 |
ШРА2 | АВМ-4С | 400 | 400 | 400 < 600 |
ШРА3 | АВМ-4С | 400 | 400 | 400 < 600 |
ШРА4 | АВМ-10Н | 630 | 600 | 600 < 945 |
ШРА5 | АВМ-4С | 250 | 250 | 100 < 375 |
ШРА6 | АВМ-4С | 250 | 150 | 120 < 375 |
ШРА7 | АВМ-4С | 250 | 400 | 100 < 375 |
СП1 | АВМ-4С | 260 | 400 | 100 < 390 |
ШОС | АВМ-4Н | 100 | 100 | 100 < 150 |
В соответствии с приведенными условиями все автоматические выключатели по согласованию тепловых расцепителей соответствуют выбранным сечениям элементов сети.
2. Проверка по чувствительности к токам КЗ осуществляется по условию:
I(1)кзmin > 1,25 · Iср.эл,
где I(1)кзmin – минимальный ток однофазного КЗ, А;
Iср.эл – ток срабатывания электромагнитного расцепителя, определяется по паспортным данным в зависимости от пределов регулирования времени срабатывания, Iср.эл= 10 · Iном. расц, А.
Таблица 24. Проверка автоматических выключателей по чувствительности к токам КЗ
Элемент сети | Тип выключателя | I(1)кзmin, А | Iср.эл, А | I(1)кзmin > 1,25 · Iср.эл, |
ШМА | АВМ-20Н | 18390 | 12000 | 18390> 18000 |
ШРА1 | АВМ-4С | 5520 | 4000 | 5520> 5000 |
ШРА2 | АВМ-4С | 5520 | 4000 | 5520> 5000 |
ШРА3 | АВМ-4С | 8119 | 4000 | 8119> 5000 |
ШРА4 | АВМ-10Н | 9050 | 6000 | 9050 > 9000 |
ШРА5 | АВМ-4С | 5574 | 2500 | 5574 >3750 |
ШРА6 | АВМ-4С | 5907 | 1500 | 5907> 2250 |
ШРА7 | АВМ-4С | 6028 | 4000 | 6028 > 5000 |
СП1 | АВМ-4С | 6253 | 4000 | 6253 > 5000 |
ШОС | АВМ-4Н | 1500 | 1000 | 1500 > 1500 |
Таким образом, выбранные автоматические выключатели чувствительны к расчетным токам короткого замыкания.
1. Проверка по согласованию выбранной вставки с сечением выбранного кабеля осуществляется по условию:
I в < 3 · Iдл.доп,
где I в – номинальный ток плавкой вставкой, А;
Iдл.доп – длительно допустимый ток ка, А.
Соответствие плавких вставок предохранителей по согласованию с сечениями выбранных кабелей, питающих электроприемники, представлены в табл. 25.
Таблица 25. Проверка плавких вставок предохранителей
Типы ЭП | Тип предохранителя | Iпл.вст | Iдлдоп, А | I в < 3 · Iдл.доп |
1. Круглошлифовальный | ПН-2–400 | 250 | 90 | 250 < 270 |
2. Токарно – револьверный | ПН-2–250 | 150 | 55 | 150 < 165 |
3. Вертикально-сверлильный | ПН-2–400 | 300 | 125 | 300< 375 |
4. Токарный полуавтомат | ПН-2–250 | 120 | 55 | 120< 165 |
5. Горизонтально-проточный | ПН-2–250 | 200 | 75 | 200< 225 |
6. Токарный с ЧПУ | ПН-2–250 | 120 | 55 | 120 < 165 |
7. Горизонтально-расточный | ПН-2–250 | 120 | 42 | 120 < 126 |
8. Горизонтально-фрезерный | ПН-2–250 | 200 | 75 | 200< 225 |
9. Токарно-винторезный | ПН-2–250 | 150 | 55 | 150< 165 |
10. Радиально-сверлильный | ПН-2–250 | 120 | 42 | 120 <126 |
11. Вертикально-фрезерный | ПН-2–250 | 150 | 55 | 150 < 165 |
12. Бесцентро-шлифовальный | ПН-2–400 | 400 | 145 | 400 < 435 |
13. Шлифовальный | ПН-2–250 | 200 | 75 | 200 < 225 |
14. Горизонтально-шлифовальный | ПН-2–400 | 300 | 125 | 300 < 375 |
15. Вертикально-фрезерный | ПН-2–400 | 250 | 125 | 250 < 375 |
16. Радиально-сверлильный | ПН-2–250 | 150 | 55 | 150 < 165 |
17. Вентустановка | ПН-2–100 | 100 | 42 | 100< 126 |
18. Токарный с ЧПУ | ПН-2–250 | 200 | 75 | 200 <225 |
19. Токарно – револьверный | ПН-2–250 | 200 | 75 | 200 <225 |
20. Токарный полуавтомат | ПН-2–250 | 120 | 42 | 200< 126 |
21. Плоскошлифовальный | ПН-2–100 | 100 | 42 | 100< 126 |
22. Вертикально-фрезерный | ПН-2–100 | 100 | 42 | 100< 126 |
23. Точильно-фрезерный | ПН-2–400 | 300 | 125 | 300 <375 |
24. Электромаслянная ванна | ПН-2–100 | 100 | 42 | 100 <126 |
25. Нагревательная электропечь | ПН-2–100 | 100 | 42 | 100 < 126 |
26. Термическая печь | ПН-2–250 | 200 | 75 | 200 < 225 |
27. Электротермическая печь | ПН-2–250 | 150 | 55 | 150< 165 |
28. Электропечь | ПН-2–250 | 120 | 42 | 120 <126 |
29. Вентустановка | ПН-2–100 | 100 | 55 | 100 < 165 |
30. Точечные стационарные | ПН-2–800 | 800 | 380 | 800 < 1140 |
31. Сварочные стыковые | ПН-2–600 | 500 | 220 | 500 <660 |
32. Сварочные шовные роликовые | ПН-2–400 | 400 | 180 | 400 <540 |
33. Сварочные точечные | ПН-2–600 | 600 | 300 | 600 <900 |
34. Сварочные стационарные | ПН-2–400 | 300 | 220 | 300 < 660 |
35. Вентустановка | ПН-2–100 | 100 | 42 | 100 < 126 |
Следовательно, выбранные предохранители соответствуют условию проверки и выбраны верно.
... или двигателя. · Местное управление – это управление приводом выключателя, разъединителя и другой аппаратуры непосредственно на месте. · Автоматическое управление – его используют в системе электроснабжения предприятий с большой потребляемой мощностью. Автоматическое управление осуществляется с помощью вычислительных машин управления ВМУ. Информация, поступающая в ВМУ, обрабатывается и ...
... прогрессивные удельные нормы расхода электроэнергии и премиальная система поощрения за ее экономию. 2. Проектирование низковольтного электроснабжения цеха 2.1 Расчет трехфазных электрических нагрузок по первому этапу Определение электрических нагрузок в системе электроснабжения (СЭС) промышленного предприятия выполняют для характерных мест присоединения приёмников электроэнергии. При ...
... от ГПП или ЦРП до цеховых трансформаторных подстанций). Схемы внешнего или внутреннего электроснабжения выполняют с учетом особенностей режима работы потребителей, возможностей дальнейшего расширения производства, удобства обслуживания и т.д. В данном курсовом проекте питание механического цеха осуществляется кабелем, который соединен с алюминиевыми шинами. Через них осуществляется питание ...
... , то установка на подстанции компенсирующих устройств экономически оправдана. 3.9 Основные технико-экономические показатели системы электроснабжения механического цеха Основные технико-экономические показатели системы электроснабжения цеха приводятся в таблице 3.8. Таблица 3.8 – Основные технико-экономические показатели Показатель Количественное значение Численность промышленно- ...
0 комментариев