Выбор коммутационной аппаратуры

6.3 Выбор коммутационной аппаратуры

Выбор выключателей и разъединителей производится по важнейшим параметрам:

-по напряжению установки U_УСТ£U_НОМ

-по длительному току I_НОРМ £I_НОМ; I_МАХ£I_НОМ

-по отключающей способности:

а) на симметричный ток отключения по условию

I_Пt£I_{ОТК.НОМ}; кА.

б) возможность отключения апериодической составляющей тока КЗ

i_аt£i_{а НОМ} = , кА,

где i_{а НОМ} – номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе для времени t;

b_Н – нормированное значение содержания апериодической составляющей в отключаемом токе, % по каталогам,

i_аt- апериодическая составляющая тока КЗ в момент расхождения контактов t, кА,

t - наименьшее время от начала КЗ до момента расхождения дугогасительных контактов, t=t_З.МИН+t_С.В., с,

t_З.МИН =0.01 с.- минимальное время действия релейной защиты,

t_С.В.- собственное время отключения выключателя, с.

Если условия I_Пt£I_{ОТК.НОМ} соблюдаются, а i_аt> _а.НОМ, то допускается производить проверку, по отключающей способности, по полному току КЗ:

(*I_Пt+i_аt)£*I_{ОТК.НОМ}*(1+).

-по включающей способности: i_У£i_ВКЛ; I_ПО£I_ВКЛ ,

где i_У - ударный ток КЗ в цепи выключателя,

I_ПО - начальное значение периодической составляющей, кА,

I_ВКЛ - номинальный ток включения выключателя (действующее значение периодической составляющей), кА,

i_ВКЛ - наибольший пик тока включения (по каталогу).

Заводами изготовителями соблюдается условие:

i_ВКЛ=К_У**I_ВКЛ,

где К_У=1,8-ударный коэффициент нормированный, для выключателей. Проверка по двум условиям необходима потому, что для конкретной системы К_У может быть более 1,8.

- на электродинамическую стойкость выключатель проверяется по предельным сквозным токам КЗ: I_ПО£I_ДИН; i_У£i_ДИН,

где i_ДИН - наибольший пик (ток электродинамической стойкости) по каталогу,

I_ДИН - действующее значение периодической составляющей предельного сквозного тока КЗ.

Проверка по двум условиям производится по тем же соображениям, которые указаны в предыдущем пункте.

- на термическую стойкость выключатели проверяются по тепловому импульсу тока КЗ: В_К£I_ТЕР²*t_ТЕР, кА²*с,

где В_К - тепловой импульс тока КЗ по расчету,

I_ТЕР - среднеквадратичное значение тока за время его протекания (ток термической стойкости) по каталогу, кА,

t_ТЕР - длительность протекания тока термической стойкости (по каталогу), с.

6.4 Выключатели на генераторном напряжении

Расчетный ток продолжительного режима в цепи генератора определяется по формулам:

Для генераторов G1, G2, G3:

Для генератора G4:

Для генераторов G5, G6:

В целях взаимозаменяемости и унификации применяемого оборудования устанавливаем на всех генераторах однотипные выключатели по параметрам генераторов G5 и G6. Выбираем выключатель масляный ВГМ-20-90/11200 У3 (выключатель генераторный масляный, 20 кВ, номинальный ток отключения 90 кА, для умеренного климата, закрытой установки). Разъединитель – РВРЗ-20-8000.

6.5 Расчетные и каталожные данные выключателя и разъединителя на генераторном напряжении 10,5 кВ

Таблица

Выбор выключателя и разъединителя обусловлен величиной длительно допустимого тока 11200=I_НОМ³I_MAX.РАСХ=7958 А.

Выключатели и разъединители в схеме сборных шин ОРУ–110 кВ (в цепи блока генератор–трансформатор).

Расчетный ток продолжительного режима в цепи блока генератор–трансформатор определяется по наибольшей электрической мощности генератора (генераторы G5 и G6 ТВФ-110-2ЕУ3 единичной мощностью S=137,5 МВ*А):

I_НОРМ =I_{НОМ. Т} = А,

I_MAX»(1,3–1,4)*I_НОМ.Т »939 А.

Расчётные токи КЗ принимаем с учетом того, что все цепи на стороне ВН проверяются по суммарному току КЗ на шинах (точка К1).

I_ПО = 27,06кА, I_пt= 25,17 кА, i_У = 69,45 кА, i_Аt= 18,57 кА, B_К=27,06²*(0,17+0,14)=227 кА²*с

Выбираем масляный баковый выключатель типа У-110-2000-40У1 (серия «Урал», 110 кВ, 2000 А, ток отключения 40 кА, для умеренного климата, открытой установки). Привод к выключателю ЩПЭ–44У1.

Выбираем по каталогу разъединитель типа РНДЗ–2–110/2000 У1 (разъединитель наружной установки, двухколонковый, с двумя заземляющими ножами, на 110 кВ, 2000 А). Привод ПРН–110 М. Все расчетные и каталожные данные сведены в таблицу.

Таблица расчетных и каталожных данных для выключателя и разъединителя 110 кВ

7. Охрана труда и безопасность жизнедеятельности

7.1 Краткое описание электростанции

Алматинская ТЭЦ-2 построена в две очереди:

1 очередь строительства осуществлялась в 1978-1983 годы.

Были введены в эксплуатацию три паровых котла типа БКЗ-420-140-7С и три паровых турбины типа ПТ-80/100-130/13.

2 очередь строительства осуществлялась в 1985-1989 годы.

Введены в эксплуатацию еще четыре паровых котла БКЗ-420-140-7С,одна паровая турбина типа Р-50-130/13 и две паровые турбины типа Т-110/120-130-5.

На начало 2001 года установленная мощность станции составила:

- электрическая - 510 Мвт

- тепловая - 1176 Гкалл/ч

Располагаемая мощность составила:

- электрическая - 410 Мвт

- тепловая - 768 Гкалл/ч

Максимальная тепловая нагрузка составила 734 Гкалл/ч.

Причиной разрыва установленной и располагаемой мощности является дефицит паропроизводительности котлов, работающих на непроектном топливе.

Кроме того, из-за отсутствия потребителя пара 1,3 МПа турбина Р-50-130/13 ст. № 4 недовырабатывает электроэнергию.

Выработка электроэнергии в конденсатном режиме, особенно в летний период, ограничивается недостаточной охлаждающей способностью градирен и неудовлетворительным состоянием конденсаторов турбин.