Противопожарные мероприятия

7.8.4 Противопожарные мероприятия

Для наиболее пожароопасных объектов, таких как главный корпус, газомазутное хозяйство предусмотрены кольцевые дороги.

К зданиям и сооружениям обеспечен подъезд не менее чем с одной стороны. Все дороги вдоль зданий и сооружений запроектированы не ближе 5 м. и не дальше 25 м.

Ко всем пожарным гидрантам обеспечены подъезды. На отводящем канале предусмотрен пожарный пирс на 2-е пожарные автомашины.

Рядом с оградой промплощадки предусмотрено пожарное депо. Радиус обслуживания его не превышает 4 км для промплощадки ТЭЦ.

Все здания на площадке имеют степень огнестойкости II, т.к. каркас зданий принят в железобетонном исполнении и стальной, с защитой его в тех случаях, когда этого требует СНиП II-2-80.

Противопожарные двери имеют предел огнестойкости 0,6 часа.

В помещениях топливоподачи выполнены мероприятия согласно “Правилам взрывопожаробезопасности топливоподач электростанций”: несущие и ограждающие конструкции выполняются из несгораемых материалов, пределы огнестойкости колонн и перекрытий соответственно 2 и 0,75 часа.

В электротехнических помещениях, где предел огнестойкости конструкций согласно ПУЭ требуется 0,75 часа, металлический каркас защищается штукатуркой.

С каждого этажа здания предусмотрено не менее двух эвакуационных выходов.

Наружные пожарные лестницы размещаются на зданиях высотой более 10 м. через каждые 200 м. по периметру.

Технологические агрегаты и установки являются объектами с повышенной пожарной опасностью в связи с применением горючих веществ.

Предусмотрены противопожарные мероприятия: в системе регулирования турбины, системе смазки подшипников турбины и генератора, и масло снабжении питательных турбонасосов применяется синтетическое огнестойкое масло ОМТИ; Изо всех систем масло снабжения предусмотрен аварийный слив масла в специальные подземные баки, установленные вне главного корпуса; на трубопроводах аварийного слива масла, вне зоны возможного горения масла, устанавливаются ручные задвижки; для пожаротушения трубчатых воздухоподогревателей предусматривается подвод воды в количестве 0,4 л/с. на 1 м³; масляные баки турбогенераторов с водопроводным охлаждением оборудуются вытяжными трубами.

7.9 Расчет вентиляции в котельном цехе

7.9.1 Расчет воздухообмена на удаление избыточного тепла

Основными источниками избыточного тепла являются:

тепловыделения от электродвигателей;

тепловыделения элементами котлоагрегата;

тепловыделения от людей;

тепловыделения от солнечной радиации через оконные проемы;

Избыточное количество тепла, поступающее в помещение цеха в течение часа:

Q₁ = 0,02 * B * Q_н.^р,

где Q₁ – избыточное количество тепла;

В = 42,535 кг/с – расход топлива;

Q_н.^р = 18171 кДж/кг – удельная теплота сгорания топлива;

Q₁ = 0,02 * 42,535 * 18171 = 15458,07 кВт;

Количество тепла, выделяемое работающими электродвигателями:

Q₂ = ψ₁ * ψ₂ * ψ₃ * ψ₄ * N_ном.,

где ψ₁ = 0,8 – коэффициент использования установленной мощности;

ψ₂ = 0,6 – коэффициент загрузки;

ψ₃ = 0,7 – коэффициент одновременности работы электродвигателя;

ψ₄ = 0,9 – коэффициент ассимиляции тепла воздухом при переходе механической энергии в тепловую;

N_ном. = 200 кВт – номинальная мощность электродвигателя;

Q₂ = 0,8 * 0,6 * 0,7 * 0,9 * 200 = 60,48 кВт;

Тепловыделение от источников освещения:

Q₃ = φ * N_осв.у,

где φ = 0,8 – коэффициент, учитывающий количество электроэнергии переходящей в тепло;

N_осв.у = 450 кВт – мощность осветительной установки цеха;

Q₃ = 0,8 * 450 = 360 кВт;

Количество тепла, выделяемого организмом работающих:

Q₄ = q * n,

где q = 100 Вт – теплопотери одного человека;

n – число работающих;

Q₄= 100 * 95 = 9500 Вт = 9,5 кВт;

Тепло вносимое солнечной радиацией (для зимних условий принимают равным нулю), а для летних определяется следующим образом:

Q₅ = F *q_c * K,

где F – площадь оконных проемов в котельном цехе, м² ;

q_с = 128 Вт/м² – теплопоступление через 1 м² окна (окна выходят на Восток, Запад);

К = 1,25 – поправочный коэффициент;

F = h * l,

где h = 2 м – высота оконных рам в котельном цехе;

l = 228 м – длина котельного цеха;

F = 2 * 228 = 456 м²;

Q₅ = 456 * 128 * 1,25 = 72960 Вт = 72,96 кВт;

Избыточное тепло, поступающее в помещение цеха, составит:

летом: Q_изб.л = Q₁ + Q₂ + Q₃ + Q₄ + Q₅ = 15458,07 + 60,48 + 360 + 9,5 + 72,96 = 15961,01 кВт;

зимой: Q_изб.з = Q₁ + Q₂ + Q₃ + Q₄ = 15458,07 + 60,48 + 360 + 9,5 = =15888,05 кВт;

Количество воздуха, которое необходимо ввести в цех для поглощения избытков тепла:

G_в = 3600 * Q / c * (t_ух. – t_пр.) * ρ_ух., м³/ч,

где Q – теплоизбытки в помещении, кВт;

с = 1 кДж/(кг*К) – теплоемкость сухого воздуха;

t_ух. – температура уходящего воздуха, ^оС;

t_пр. – температура приточного воздуха, ^оС;

t_пр. = 21,2 ^оС – зимой;

t_пр. = 26 ^оС – летом;

ρ_ух. – плотность уходящего воздуха, кг/м³ (определяем в зависимости от температуры t_ух.);

t_ух. = t_р.м. – t_пр. * (1 – m) / m,

где t_р.м. – температура на рабочем месте, согласно санитарным нормам в ГОСТе 12.1.0015-76 “Воздух в рабочей зоне”.

t_р.м. = 22 ^оС – зимой;

t_р.м. = 33 ^оС – летом;

m = 0,5 – эмпирический коэффициент;

t_ух. = 22 –21,2 * (1 – 0,5) / 0,5 = 22,8 ^оС – зимой;

t_ух. = 33 – 26 * (1 – 0,5)/0,5 = 40 ^оС – летом;

G_в = 3600 * 15888,05 / 1 * (22,8 – 21,2) * 1,205 = 29666483,4 м³/ч – зимой;

ρ_ух. = 1,205 кг/м³ при t_ух. = 22,8 ^оС;

G_в = 3600 * 15961,01 / 1 * (40 – 26) * 1,128 = 3638528,12 м³/ч – летом;

ρ_ух. = 1,128 кг/м³ при t_ух. = 40 ^оС;