Охрана окружающей среды

Модернизация Алматинской ТЭЦ-2 путём изменения водно-химического режима системы подготовки подпиточной воды с целью повышения температуры сетевой воды до 140–145 С
Тепловая схема ТЭЦ Тепловой расчет Выбор энергетических котлов Технико-экономические показатели паротурбинной установки Паротурбинная установка ПТ-80/100-130/13 Основное распределительное устройство (ОРУ) АПК ТЭЦ-2 Генеральный план АТЭЦ – 2 Электрическая часть станции Определение расчётных схем и точки КЗ. Расчёт токов КЗ Выбор коммутационной аппаратуры Газоочистное оборудование Микроклимат Электрическое освещение Защита от шума Охрана окружающей среды Выбросы диоксида азота рассчитываются по формуле Определение границ санитарной защитной зоны Мероприятия по охране подземных вод от загрязнения Производственная санитария Противопожарные мероприятия Охрана окружающей среды Задачи сейсмостойкого проектирования ТЭЦ Выброс золы Расчёт максимальной концентрации вредных веществ Водопотребление и водоотведение Микроклимат Электрическое освещение Защита от шума Задачи сейсмостойкого проектирования ТЭЦ Персонал Расчёт точки безубыточности проекта Обследование проектной и фактически существующей схемы теплосети АПК ТЭЦ-2. Анализ существующего водно-химического режима оборудования Коэффициент теплоотдачи (от пара к стенке трубки) Принцип работы
170237
знаков
21
таблица
17
изображений

7.10 Охрана окружающей среды

Тепловые электростанции, потребляя свыше трети добываемого в виде топлива, могут оказывать существенное влияние как на окружающую среду в районе их расположения, так и на общее состояние биосферы. Взаимодействие электростанции с внешней средой определяется выбросами в атмосферу дымовых газов, тепловыми выбросами и выбросами загрязненных сточных вод.

Потребляемое на тепловых электростанциях органическое топливо содержит вредные примеси, поступление которых в окружающую среду в виде газообразных и твердых компонентов продуктов сгорания может оказывать неблагоприятное воздействие на воздушную и водную среду.

При сжигании твердого топлива наряду с окислами основных горючих элементов - углерода и водорода в атмосферу поступают летучая зола с частицами недогоревшего топлива, сернистый и серный ангидриды, окислы азота, некоторое количество фтористых соединений, а также газообразные продукты неполного сгорания топлива. Комбинированная выработка электроэнергии и тепла позволяет существенно сократить расход топлива на энергоснабжение, сократить тепловые сбросы в водные бассейны, обеспечить наиболее совершенные методы сжигания, очистки и выброса дымовых газов в высокие слои атмосферы (отвод мощного, направленного вверх, горячего дымового факела через высокую дымовую трубу, где дымовые газы перемешиваются с верхними слоями атмосферы).

 

7.11 Расчет рассеивания вредных веществ и выбор оптимальной высоты дымовой трубы

 

При проектировании и эксплуатации ТЭЦ необходимо обеспечить концентрацию вредных веществ в атмосферном воздухе на уровне дыхания человека не выше ПДК по всем выбрасываемым примесям дымовых газов.

Так как наличие вредных веществ в дымовых газах в сотни и тысячи раз превышает предельно допустимые концентрации, требуется рассеивание дымовых газов в атмосферном воздухе.

При расчете выброса твердых частиц в атмосферу необходимо учитывать, что вместе с золой в атмосферу поступает несгоревшее топливо (недожог).

Топливо – Карагандинский уголь Промпродукт.

Зола:

Количество выбрасываемой золы рассчитывается по формуле:

МЗ. = 0,01 * В * (αун. * Ар. + q4ун. * Qн.р. / 32680) * (1-ηз.), г/с,

где Ар=27,6 % – зольность топлива на рабочую массу;

αун.= 0,8 – доля твердых частиц, уносимых из топки с дымовыми газами;

q4ун .= 1,5% – потери теплоты с уносом от механической неполноты сгорания топлива;

В = 42535,388 г/с – расход натурального топлива;

Qн.р. = 18171 кДж/кг – низшая теплота сгорания рабочего топлива;

ηз.= 0,8 – степень улавливания твердых частиц в золоуловителях;

МЗ. = 0,01*42535,388*(0,8*0,276+0,015*18171/32680)*(1-0,8)=19,493г/с;

 

Оксиды серы:

Выброс оксидов серы определяется по сернистому ангидриду:

МSO2 = 0,02 * Sр / 100 * В * (1 – ηso2I) * (1 – ηso2II), г/с,

где ηso2I = 0,10 – доля окислов серы, связываемых летучей золой в газоходах котла; ηso2II = 0,02 – доля оксидов серы, улавливаемых в; Sр = 0,8% - содержание серы на рабочую массу. Коэффициент 2 учитывает отношение молекулярных масс SO2 (64) и S (32).

МSO2 = 0,02*0,8/100*42535,388*(1-0,10)*(1-0,02) = 6 г/с;

 

Оксиды азота:

Количество оксидов азота в пересчете на NO2, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, рассчитывается по формуле:

МNO2 = 0,34*10-7*К*В*Qн.р.*(1– q4 / 100)*β1*(1– ε1*r)*β122, г/с,

где К – коэффициент, характеризующий выход оксидов азота, кг/т условного топлива;

К = 12 * Dф / (200 + D) = 12 * 380 / (200 + 420) = 7,355 кг/т;

Nг = 1,2%, β1 = 1,0;

β1 – поправочный коэффициент, учитывающий влияние на выход оксидов азота качества сжигаемого топлива (содержание азота в топливе Nг);

β2 – коэффициент, учитывающий конструкцию горелок

β2 = 0,85 – для прямоточных горелок;

β3 – коэффициент, учитывающий вид шлакоудалении;

β3 = 1,4 – при жидком шлакоудалении;

ε1 = 0,005 – коэффициент, характеризующий эффективность воздействия рециркулирующих газов в зависимости от условий подачи их в топку; ε2 = 0,65 – коэффициент, характеризующий снижение выброса оксидов азота при подаче части воздуха помимо основных горелок (при двухступенчатом сжигании) (Л.9, стр.16); r = 25% - степень рециркуляции дымовых газов;

MNO2=0,34 * 10-7 * 7,355 * 42535,388 * 18171 * (1 - 1,5 / 100) * 1,0 * (1-0,005*0,25) * 0,85 * 1,4 * 0,65 = 147,1 г/с;

Суммарное количество вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу:

М= (МSO2 + ПДКSO2 / ПДКNO2 * МNO2) + МЗ = (МSO2 + 5,88 * МNO2) + МЗ. = (6 + 5,88 * 147,1) + 19,493 = 890,44 г/с;

 

Расчет высоты дымовой трубы:

Высота дымовой трубы определяется по формуле:

Н = [(2 * А * М * η * m * n)1/2 * N1/6 ] / (Vг * Т)1/6 ,

где А – коэффициент температурной стратификации атмосферы (распределение температуры воздуха по вертикали) при неблагоприятных метеорологических условиях, А = 200 – для Казахстана;

η = 1 – безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности;

m и n – безразмерные коэффициенты, зависящие от скорости выхода газов из устья трубы, m = 0,9; n = 1; N = 2 – число дымовых труб;

Vг. – объем дымовых газов, выбрасываемых из трубы;

Vг. = В * [ Vго + (αг – 1) * Vо ] * Тух. / 273 К,

Vго = VRO2 + VN2o + VН2Оо;

где VRO2 = 0,79 м3/кг – объем трехатомных газов;

VN2o = 3,38 м3/кг – теоретический объем азота;

VН2Оо = 0,49 м3/кг – теоретический объем водяных паров;

Vго = 0,79 + 3,38 + 0,49 = 4,66 м3/кг;

αг. = 1,2 – коэффициент избытка воздуха в топке;

Vо = 4,28 м3/кг – теоретическое количество сухого воздуха;

Тух. = 120оС – температура уходящих газов;

Vг = 42,535 * [ 4,66 + (1,2 – 1) * 4,28 ] * 393 / 273 = 337,754 м3/с;

ΔТ = Тух. – Тв. = 120 – 27,6 = 92,4оС;

Тв. = 27,6 – средняя температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца;

Н = [(2 * 200 * 890,44 * 1 * 0,9 * 1)1/2 * 21/6 ] / (337,754* 92,4)1/6 = =113,26 м;

 

Диаметр устья дымовой трубы:

Д =( 4 * Vг. / π * wo )1/2 = (4 * 337,754 / 3,14 * 19)1/2 = 4,76 м;

wo = 19 м/с – скорость выхода дымовых газов из трубы;

Основываясь на данных типоразмеров железобетонных дымовых труб, устанавливаем: 2 трубы, Н = 120 м, Д = 4,8 м.

Величина максимальной приземной концентрации вредных веществ:

См. = (А * М * F * m * n * η) / Н2 * (Vг. * ΔТ)1/3,

где F = 2,5 – безразмерный коэффициент, учитывающий скорость осаждения твердых частиц золы в атмосфере;

См. = (200 * 890,44 * 2,5 * 0,9 * 1 * 1) / 1202 * (337,754 * 92,4)1/3 = =0,88 г/м3;

 


Информация о работе «Модернизация Алматинской ТЭЦ-2 путём изменения водно-химического режима системы подготовки подпиточной воды с целью повышения температуры сетевой воды до 140–145 С»
Раздел: Физика
Количество знаков с пробелами: 170237
Количество таблиц: 21
Количество изображений: 17

0 комментариев


Наверх