Мероприятия по охране подземных вод от загрязнения

Модернизация Алматинской ТЭЦ-2 путём изменения водно-химического режима системы подготовки подпиточной воды с целью повышения температуры сетевой воды до 140–145 С
Тепловая схема ТЭЦ Тепловой расчет Выбор энергетических котлов Технико-экономические показатели паротурбинной установки Паротурбинная установка ПТ-80/100-130/13 Основное распределительное устройство (ОРУ) АПК ТЭЦ-2 Генеральный план АТЭЦ – 2 Электрическая часть станции Определение расчётных схем и точки КЗ. Расчёт токов КЗ Выбор коммутационной аппаратуры Газоочистное оборудование Микроклимат Электрическое освещение Защита от шума Охрана окружающей среды Выбросы диоксида азота рассчитываются по формуле Определение границ санитарной защитной зоны Мероприятия по охране подземных вод от загрязнения Производственная санитария Противопожарные мероприятия Охрана окружающей среды Задачи сейсмостойкого проектирования ТЭЦ Выброс золы Расчёт максимальной концентрации вредных веществ Водопотребление и водоотведение Микроклимат Электрическое освещение Защита от шума Задачи сейсмостойкого проектирования ТЭЦ Персонал Расчёт точки безубыточности проекта Обследование проектной и фактически существующей схемы теплосети АПК ТЭЦ-2. Анализ существующего водно-химического режима оборудования Коэффициент теплоотдачи (от пара к стенке трубки) Принцип работы
170237
знаков
21
таблица
17
изображений

7.6 Мероприятия по охране подземных вод от загрязнения

 

Система тех водоснабжения, химобработки воды и хозбытовые воды выполнены в закрытом исполнении, преимущественно в стальных трубах. Система герметизации водоводов и коллекторов не допускает утечек, а, следовательно, и загрязнение грунтовых и поверхностных вод.

Система и сооружения гидрозолоудаления выполнены в соответствии со СНиП 2.01.28-85 "полигоны по обезвреживанию и захоронению промышленных отходов".

Выход золошлаклвых отходов составляет 1800 тонн в год.

Для складирования золошлаков с первой очередью строительства был построен золоотвал емкостью 9,5 млн м3 на расстоянии 1 км от ТЭЦ. В 1998 году была построена 2 секция золоотвала.

Существующий золоотвал овражного типа имеет систему защиты грунтовых вод от загрязнения. В качестве противофильтрационной защиты золоотвал имеет противофильтрационный экран по всей площади ложа и откосов.

Экран выполнен из уплотненного суглинка толщиной 1 м. Имеющаяся на действующим золоотвале противофильтрационная защита, обеспечивает защиту природных вод от загрязнения.

7.7 Расчет золоулавливающей установки с трубой Вентури

 

Электростанция оснащена восемью котлами производительностью номинальной (по пару) 420 т/ч. Гидравлическое сопротивление золоулавливающей установки не должно превышать 130 кгс/м2. По санитарным нормам степень очистки дымовых газов от золы для установок данного типа, должна быть не ниже 97%.

1. Расход дымовых газов (при t¢г = 140 0С) и номинальной нагрузке котла составляющей Vг=642,2*103 м3/ч.

2. Дисперсный состав золы перед золоуловителем при сжигании Экибастузского угля марки СС и при молотковых мельницах .

Таблица 7.7.1 - Дисперсный состав золы .

Тип золоуловителя

Фракция пыли, мкм

>5 >10 >15 >20 >30 >40 >60
Мокрый золоуловитель с коагулятором Вентури h = 96,5 % 94,5 83,5 75 66,6 54,3 46,0 33,8

3. Минимально допустимая температура охлаждаемых газов после золоуловителя t¢¢г = 68 0С.

4. Принимаем для расчёта скорость газов в горловине Uг = 40-70 м/с .

Удельный расход охлаждающей воды q = 0,16 кг/м3 , откуда

q * Uг = 11,2 кг/м2

5. Коэффициент гидравлического сопротивления xУСЛ=0,18 и приняв xС=0,2 находим сопротивления собственных участком трубы Вентури:

где rГ = 0,87 кг/м3 –плотность дымовых газов

Принимаем к установке на один котёл четыре золоулавливающих установки с единичной производительностью по газам VГ=200000 м3/ч, с диаметром уловителя dУЛ=4 м. Сопротивление каплеуловителя определим по формуле:

где xКУ–коэффициент гидравлического сопротивления каплеуловителя,

UВХ=20 м/с–скорости газов во входном патрубке аппарата.

Общее сопротивление установки составляет:

Dh=DhТР+DhКУ=810+392=1202 Па

Выполним тепловой расчёт установки:

а) Параметр=72*10-3. Примем температуру пульпы q¢¢=29-50 0С. Температура орошающей воды q¢=20 0С. Температура охлаждённых газов (зададимся) tг¢¢=70 0С. Тогда по формуле:

б) Средний диаметр капель D0=165*10-6 м. Суммарная поверхность капель:

где q=0,16 кг/м3–удельный расход орошающей воды;

VГО=200*103 м3/ч–объемный расход газов при нормальных условиях.

Г) Количество передаваемого тепла:

Q=α*F*Δt*τ=72*10-3*0,77*106*56=3,1*106 ккал/ч

α–коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, Δt=56 0С–температурный напор, τ–время пребывания капли в установке.

д) Температура охлажденных газов

Q=VГОГО *(tГ¢-tГ¢¢), откуда выразим tГ¢¢:

tГ¢¢=140-,

где СГО=0,32 кДж/м3К–объемная теплоемкость газов.

Расчет степени очистки газов от золы в установке.

а) Труба Вентури

Вычислим безразмерный коэффициент и соответствующие значения неполноты улавливания для каждой фракции золы. По таблице определяем полную длину трубы Вентури

Таблица 7.7.2 - Расчёт степени очистки.

Размерность величины Размер частиц, мкм
0-10 10-20 20-30 30-40 40-50

0,186 0,177 0,165 0,151 0,124
Безразмерный комплекс 1,478 1,407 1,311 1,200 0,985

1-h¢i

0,19 0,22 0,231 0,26 0,38

По значению определяется безразмерный комплекс , где L-полная длина трубы Вентури в метрах. Поэтому безразмерному комплексу определяется 1-h¢i. Общая неполнота улавливания золы в трубе Вентури по формуле:

e1=1-h¢i =S Ф¢i * (1-h¢i )

где Ф¢i-доля каждой фракции в летучей золе

1-h¢i=0,15*0,19+0,46*0,22+0,21*0,231+0,08*0,26+0,067*0,38=0,225

б) Каплеуловитель

Дисперсный состав на входе в каплеуловитель рассчитывается по формуле:

Фi=

Результат расчета по этой формуле приведен в таблице 7.7.3.

Таблица 7.7.3 - Дисперсный состав проскока.

Величина частиц, мкм 0-10 10-20 20-30 30-40 40-60
Содержание в проскоке, % 12,7 4,49 21,6 9,2 11,3

Содержание 1-h¢¢I

0.25 0.18 0.125 0.08 0.03

1-h¢¢I-неполнота улавливания золы в каплеуловителе.

Общая неполнота сгорания улавливаемой золы в каплеуловителе

1-h¢¢I=SФ¢¢i*(1-h¢¢I)=0.127*0.25+0.18*4.49+0.216*0.125+0.092* 0.08+11.3* 0.03=0.12

В) Общая эффективность золоуловителя:

h=1–(1-h¢)*(1-h¢¢)=1–0,025*0,12=0,973

Таким образом, общая степень очистки дымовых газов в мокром золоуловителе с трубой Вентури составляет 97,3 %, что удовлетворяет требованиям.

Общий расход воды на орошение 4-ох труб Вентури 1-ого котлоагрегата.

Примем по формуле:

GВ = q * VГО =

Принимаем к установке в каждой трубе Вентури по одной форсунке

Производительностью:

QФ =

Тип таких форсунок УО ОРГРЭС с диаметром выходного отверстия d=26 мм при давлении воды на орошение трубы Вентури 25 кгс/см2 с углом распыла 75-80 0 наклона. Орошение каплеуловителя осуществляется через 30 сопел равномерно расположенных по окружности. Устанавливаем на котел 4 золоуловителя МС-ВТИ-4000 производительностью 200*103 м3/ч с вертикальными трубами Вентури L=5465 мм.


Информация о работе «Модернизация Алматинской ТЭЦ-2 путём изменения водно-химического режима системы подготовки подпиточной воды с целью повышения температуры сетевой воды до 140–145 С»
Раздел: Физика
Количество знаков с пробелами: 170237
Количество таблиц: 21
Количество изображений: 17

0 комментариев


Наверх