Авторське свідоцтво СРСР №325307. кл. Е 02 А 3/64. 1971
Скрепер по п. 1 відмінний тим, що довга виступу рівна 0,25-0,35 ширини ковша
Расчисляєм агрегат на скрепер і трактор разом їх зв'язку за допомогою тяги ССУ
Результуюча реакція на упражном шарнірі
Горизонтальна і вертикальна складові супротиву копанню
Площа перетину ІІ-ІІ
Осьові моменти інерції перетину ІІ-ІІ
Силові чинники в перетинах
Напруги в перетинах
Силові чинники в сесенії 12-12 труби
Еквівалентна напруга в проушине
Становлячі реакції в шарнірі Про (Рис. 6.1.)
Перевірочний розрахунок параметрів гідроциліндрів приводу робочого оборудиванія скрепера
Небезпечні і шкідливі виробничі чинники, супроводжуючі роботу обслуговуючого персоналу скрепера
Розробка інжінерних рішень обмежуючих дію небезпечних виробничих чинників
Ергономічні вимоги до робочого місця
Блок схема програми «Ефект-М»
Навигация
Силові чинники в сесенії 12-12 труби
Скрепер
96036
знаков
19
таблиц
37
изображений
5.1.4. Силові чинники в сесенії 12-12 труби.
де В3=500 мм (см. Рис. 5.1.)
Рис. 5.1. Схема сил, діючих на тяговій рамі
5.1.5 Максимальний згинаючий момент в небезпечному перетині тяги тяговй рами
Мmax=Qmax∙d4
де Qmax=48,6 кН – максимальне значення зусиль QE з розрахункових
положень, представлених в таблиці 3.1.
Знаходимо з цієї таблиці значення подовжньої осі тяги зусилля, відповідного Qmax:
NE=1,11 кH
Мmax=48,6∙2500=121,5 кHм.
5.2. Геометричні харакрерістіки небезпечного перетину тяги тягової рами
Рис. 5.2. Небезпечний перетин тяги тягової рами
Площа перетину: F=2•8,4•0,8+2,36•0,8=71 cм2. Момент інерції перетину:
Момент опору перетину вигину:
W=2•J/36=2•9727/36=540 см3.
5.3 Напруга в небезпечному перетині тяги тягової рами
Тяга тягової рами виготовлена із сталі марки 09Г2, межа текучості якої рівна σТ=31000 Н/см2.
Тобто тяга тягової рами має запас міцності:
К=σТ/σ=1,38.
Розрахунки силових чинників в перетинах труби тягової рами вироблені по формулах п.5.1.2…5.1.4 для всіх розрахункових положень.
Початкові дані для розрахунку приймаємо з таблиці 3.1. З причини однотипності розрахунків обмежимося ліш розрахунком для положення 1. З таблиці 3.1 знаходимо S=43,83 кН; QЕ=40,46 кН; NE=67,9 кН.
5.3.1 Силові чинники в перетині 8-8 труби тягової рами
Мх=Му=0;
5.3.3 Силові чинники в перетині 12-12 труби тягової рами
5.3.4 Знаходимо приведені моменти для всіх перетинів труби по формулі
перетин – 8-8;
перетин – 10-10.
З рис.5.2 видно, що епюра моменту, що крутить, в сечені 10-10 зазнає стрибок, тому для перетину 10-10 визначаємо 2 значення приведеного моменту.
Аналогічно розраховуємо силові чинники для перетинів труби тягової рами при інших розрахункових положеннях. Результати розрахунку зведені в таблицю 5.1. З таблиці 5.1 вибираємо максимальне значення приведеного моменту: Мпр=130,4 кНм, яке є в перетині 12-12 при розрахунковому положенні 1.
5.4 Геометричні характеристики небезпечного перетину труби тягової рами
де d=32,5 см – зовнішній діаметр труби;
S=0,8 см – товщина стінки труби.
Таблиця 5.1
Моменти в перетинах труби тягової рами.
| Розрахункове положення | 1 | 2 | 3 | 4 |
| Мкр8 | 107,6 | 0,58 | 17,8 | 129,3 |
| Мх10 | 6,67 | 0,04 | 1,1 | 8 |
| Му10 | 11,2 | 5,7 | 5,4 | 0,18 |
| Мкр10 | 105,5 | 4,52 | 16 | 113,7 |
| Мх12 | 20,5 | 19,9 | -1,7 | -24,2 |
| Му12 | 73,9 | 39,3 | 35,5 | -4,7 |
| Мкр12 | 105,5 | 4,52 | 16 | 113,7 |
| Мпр8 | 107,6 | 0,58 | 17,8 | 129,3 |
| М’пр10 | 106,3 | 5,73 | 16,9 | 113,9 |
| M”пр10 | 108,4 | 7,3 | 18,6 | 129,5 |
| Мпр12 | 130,4 | 44,28 | 38,9 | 116,3 |
Момент опору труби вигину
W=2J/d=2•10014/32,5=616 см3.
5.5 Приведені напруги в небезпечному перетині труби тягової рами
σ=Μοπ/W=130,4•102/616=21,16 кН/см2.
Напруга матеріалу туби, що допускається, складає σ=21,6 кН/см2. Таким чином, труба тягової рами має запас міцності:
К=σр/σ=21,6/21,16=1,02.
5.6 Розрахунок на міцність проушини тяги тягової рами
5.5.1 З таблиці 3.1 знаходимо максимальне значення зусилля на упряжному шарнірі
REmax=79 кН, що відповідає 1 розрахунковому положенню.
5.6.2 Тиск у внутрішній поверхні проушини
де В=5 см – ширина проушини;
r=4,5 см – внутрішній радіус проушини,
Похожие работы
... сучасних тривісних катках вісь переднього відомого вальця має можливість переміщатися у вертикальній площині, що дозволяє йому при транспортному режимі копіювати мікропрофіль дороги, не навантажуючи раму. Самохідні скрепери в порівнянні з причіпними мають меншу прохідність і вимагають для своєї роботи сприятливіших дорожніх умов. Сили тяги базових одноосних тягачів і колісних тракторів недостатн ...
... акта об аварии, а также поясняются причины, вызвавшие аварию, и указываются меры, принятые в отношении виновных лиц. 2. Надзор и обслуживание грузоподъемных кранов: обязанности ИТР по надзору за безопасной эксплуатацией грузоподъемных машин, порядок проверки знаний обслуживающего персонала, порядок ведения вахтенного журнала Для организации технического надзора за безопасной эксплуатацией ...
... оказывают влияние только усилия, лежащие в плоскости рамы. Для определения реакций и воспользуемся плоской расчетной схемой, изображенной на рисунке 2.5. Рисунок 2.5 – Схемы к расчету рамы скрепера В этой схеме: Основная схема показана на рисунке 2.5 справа. Неизвестное усилие определяем из канонического уравнения Для решения этого уравнения определим все усилия ...
... для давлений до 200 кг/см2 рекомендуемого масла с вязкостью от 60 до 110 сст. 2. Температура застывания масла должна быть на 15-20 0С ниже минемальной рабочей темпе- ратуры гидросистемы. 3. Применение смеси масел в системах с высоким рабочим давлением не рекомендуется . 4. Применение в гидросистемах выщелоченных индустриальных масел не рекомендуется.Не рекомендуются также дистилатные масла серно- ...
0 комментариев