Авторське свідоцтво СРСР №325307. кл. Е 02 А 3/64. 1971
Скрепер по п. 1 відмінний тим, що довга виступу рівна 0,25-0,35 ширини ковша
Расчисляєм агрегат на скрепер і трактор разом їх зв'язку за допомогою тяги ССУ
Результуюча реакція на упражном шарнірі
Горизонтальна і вертикальна складові супротиву копанню
Площа перетину ІІ-ІІ
Осьові моменти інерції перетину ІІ-ІІ
Силові чинники в перетинах
Напруги в перетинах
Силові чинники в сесенії 12-12 труби
Еквівалентна напруга в проушине
Становлячі реакції в шарнірі Про (Рис. 6.1.)
Перевірочний розрахунок параметрів гідроциліндрів приводу робочого оборудиванія скрепера
Небезпечні і шкідливі виробничі чинники, супроводжуючі роботу обслуговуючого персоналу скрепера
Розробка інжінерних рішень обмежуючих дію небезпечних виробничих чинників
Ергономічні вимоги до робочого місця
Блок схема програми «Ефект-М»
Навигация
Напруги в перетинах
Скрепер
96036
знаков
19
таблиц
37
изображений
4.4.3. Напруги в перетинах.
Де значення М і N беремо з таблиці 4.9., а W і F з таблиці 4.7.
αr - коефіцієнт контцентрації напруг, для перетину Д-Д розраховується по формулі (5)
ZЦТ=11,7 см = відстань від центру тяжкості перетину до концентрації напруг, знаходимо для перетину Д-Д з таблиці 4.7.
R=5 см – радіус кривизни концентратора напруг.
У інших перетинах концентратів напруг немає, тому при розрахунку решти перетинів приймаємо αr=1.
Для перетину Д-Д при розрахунковому положенні 1 знаходимо:
4.4.4. Коефіцієнт запасу міцності
де σ=28 кН/см2 – межа текучості ст 35 Л, з якої віділлє кронштейн
арки-хобота.
К=28/12=2,3.
Аналогічно розраховуємо напруги і коефіцієнт запасу міцності для всіх перетинів при різних розрахункових положеннях, презультати представлені в таблиці 4.10.
Таблиця 4.10.
Напруги і коефіцієнти запасу міцності в перетинах кронштейна арки-хобота.
| перетини | Розрахункові положення | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | ||
| Напруження, кН,см2 | А-А | 6,3 | 4,7 | 5,9 | 6,5 |
| Б-Б | 4,2 | 3,2 | 4 | 2,48 | |
| В-В | 9,9 | 8,5 | 9,4 | 7,5 | |
| Г-Г | 8 | 6,3 | 7,85 | 7,6 | |
| Д-Д | 12 | 10,9 | 11,3 | 7,4 | |
| Коефіцієнт запаса міцності | А-А | 4,4 | 5,95 | 4,7 | 4,3 |
| Б-Б | 6,7 | 8,75 | 7 | 11,3 | |
| В-В | 2,82 | 3,3 | 2,98 | 3,7 | |
| Г-Г | 3,5 | 4,4 | 3,7 | 3,68 | |
| Д-Д | 2,3 | 2,57 | 2,47 | 3,78 | |
З аналізу таблиці 4.10. укладаємо, що максимальні напруги виникають в перетині Д-Д при розрахунковому положенні 1, коефіцієнт запасу міцності при цьому складає 2,3, що допустиме.
Якщо ж замінити матеріал кронштейна на Cт 25Л, у якої σ=24 кН/см2, то коефіцієнт запасу міцності складе:
К=24/12=2, що допустиме.
5. Розрахунок на міцність тягової рами самохідного скрепера ДЗ-87
5.1 Визначення навантажень в перетинах тягової рами скрепера
На тягову раму скрепера діють зусилля NE, QE, в упряжних шарнірах, зусилля S/2 з боку гідроциліндрів приводу ковша (рис 5.1.) Крім того, на тягову раму діють реакції в місцях кріплення з боку арки-хобота. У справжньому розрахунку ці реакції не визначені з причини відсутності інженерної методики їх розрахунку. Тому силові чинники визначені тільки для перетинів, де відсутні кріплення з аркою-хоботом. Визначаємо згинаючі моменти від сил, перпендикулярних площині тягової рами (Мх), від сил, паралельних площині тягової рами (Му), а також моменти, що крутять.
5.1.1. На тягу тягової рами діють тільки згинаючий момент від сил QE, перпендикулярної площини тягової рами, інші силові чинники відсутні.
Мх= QE d4,
де d4 - відстань від упряжного шарніра до місця кріплення тяги з трубою тягової рами, мм d4=2500 мм.
5.1.2 Силові чинники в перетині 8-8 труби
Мх= Му=0;
Мкр= QE d3,
де d3=2660 мм, - відстань від упряжного шарніра до осі труби тягової рами.
5.1.3 Силовиє чинники в перетині 10-10 труби
де d6=210 мм, d7=240 мм – відстань між центрами труби тягової рами і
шарніра кріплення на ній гідроциліндра при вода
ковша, вимірювання перпендикулярне і паралельно
площини тягової рами.
α0, α1 - кути нахилу осі гідроциліндра приводу ковша до вертикалі і від
тягової рами до горизонталі (см. П. 3.1.1.5.);
В1=2710 мм, В2=2380 мм – відстань між осями тяги тягової рами і
між осями гідроциліндрів приводу ковша.
Похожие работы
... сучасних тривісних катках вісь переднього відомого вальця має можливість переміщатися у вертикальній площині, що дозволяє йому при транспортному режимі копіювати мікропрофіль дороги, не навантажуючи раму. Самохідні скрепери в порівнянні з причіпними мають меншу прохідність і вимагають для своєї роботи сприятливіших дорожніх умов. Сили тяги базових одноосних тягачів і колісних тракторів недостатн ...
... акта об аварии, а также поясняются причины, вызвавшие аварию, и указываются меры, принятые в отношении виновных лиц. 2. Надзор и обслуживание грузоподъемных кранов: обязанности ИТР по надзору за безопасной эксплуатацией грузоподъемных машин, порядок проверки знаний обслуживающего персонала, порядок ведения вахтенного журнала Для организации технического надзора за безопасной эксплуатацией ...
... оказывают влияние только усилия, лежащие в плоскости рамы. Для определения реакций и воспользуемся плоской расчетной схемой, изображенной на рисунке 2.5. Рисунок 2.5 – Схемы к расчету рамы скрепера В этой схеме: Основная схема показана на рисунке 2.5 справа. Неизвестное усилие определяем из канонического уравнения Для решения этого уравнения определим все усилия ...
... для давлений до 200 кг/см2 рекомендуемого масла с вязкостью от 60 до 110 сст. 2. Температура застывания масла должна быть на 15-20 0С ниже минемальной рабочей темпе- ратуры гидросистемы. 3. Применение смеси масел в системах с высоким рабочим давлением не рекомендуется . 4. Применение в гидросистемах выщелоченных индустриальных масел не рекомендуется.Не рекомендуются также дистилатные масла серно- ...
0 комментариев