2.4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
Основной целью гидравлического расчета является определение гидравлических сопротивлений, которые возникают в процессе прохождения пара через ректификационную колонну из куба через контактные устройства в дефлегматор. В целом общие потери напора для всех ректификационных колонн позволяют рассчитать необходимое повышение температуры кипения смеси в кубе колонны.
Общие потери давления DР на одной отдельно взятой тарелке составят:
(2.68)
где, DРс – сопротивление сухой тарелки, Па;
DРж – сопротивление слоя жидкости, Па;
DРs – сопротивление за счет поверхностного натяжения жидкости, Па.
Сопротивление сухой тарелки по формуле:
(2.69)
где, - средняя плотность пара в верхней и нижней части колонны, кг/м3;
- скорость пара в горловине колпачка, м/с (определяется по объемному расходу пара и поперечному сечению паровых патрубков).
Объемный расход пара равен:
(2.70)
где, S – поперечное сечение паровых патрубков равное 0,088 м2, берется из справ. [3, стр. 23 ];
V - объемный расход пара находится по формуле:
(2.71)
где, Мср – средняя мольная масса паров.
Объемный расход пара в верхней и нижней части колонны:
Скорость пара в горловине колпачка для верха и низа колонны:
Сопротивление сухой тарелки для верха и низа колонны:
Сопротивление слоя жидкости по формуле:
(2.72)
где, - средняя плотность жидкости в верхней и нижней части колонны, кг/м3;
g – 9,8 м/с2;
hs - высота барботажного слоя жидкости на тарелке, м (из справ. [3, стр. 56] равная 35,5 м = 0,0355 м).
Сопротивление за счет поверхностного натяжения жидкости - DРs для колпачковых тарелок незначительно и им допускается пренебречь.
Общие потери давления DР на одной отдельно взятой тарелке:
2.5 МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
Расчет
Исходные данные
D = 100 см – внутренний диаметр аппарата;
Р = 1 кг*с/см2 – расчетное наружное давление;
t = 100°С – расчетная температура;
= 1600 кг*с/см2 – допускаемое напряжение для стали 09Г2С при t = 100°С;
Е = 1,91*106 кг*с/см2 – модуль продольной упругости для 09Г2С при t = 100°С;
С = 0,35 см – толщина плакирующего слоя;
Е = 1,99*106 кг*с/см2 – модуль продольной упругости для стали 09Г2С при t = 20°С;
= 2800 кг*с/см2 – предел текучести для стали 09Г2С при t = 20°С.
Расчет обечайки
Обечайка нагружена наружным давлением.
Толщину стенки приближенно определяем по формуле:
(2.73)
Коэффициент К2 определяем по номограмме. Для этого находим К1 и К3:
К2 = 0,82,
Значит SR = 0,82 см.
Исполнительная толщина S ³ SR +C,
S ³ 0,82 + 0,35 + 0,156 = 2,806 см.
Принимаем исполнительную толщину S = 20 мм и укрепляем обечайку ребрами жесткости.
Условие применения формул:
Условие выполняется.
Расчетные параметры подкрепленной обечайки:
эффективная длина стенки обечайки:
где, l1 = 200 см – расстояние между двумя кольцами жесткости по осям;
t = 4,6 см – ширина поперечного сечения кольцами жесткости в месте его приварки к обечайке (рис 2.5)
l = 5,755 см;
h2 = 11 см;
IК = 174 см4;
Ак = 10,9 см2.
Эффективный момент инерции расчетного поперечного сечения кольца жесткости:
(2.74)
Коэффициент жесткости обечайки, подкрепленной ребрами жесткости:
(2.75)
Допускаемое наружное давление определяется из условия:
где, - допускаемое наружное давление, определяемое исходя из условия устойчивости всей обечайки;
- допускаемое наружное давление, определяемое исходя из условий устойчивости обечайки между кольцами жесткости.
(2.76)
где, - допускаемое наружное давление, определяемое из условия прочности всей обечайки;
(2.77)
=1,0 и =1,0;
- допускаемое напряжение для материала колец (сталь ВСт3) при t=100°С;
- допускаемое наружное давление из условий устойчивости в пределах упругости;
(2.78)
где,
В2 = 0,0084.
Допускаемое наружное давление, определяется исходя из условий устойчивости обечайки между кольцами жесткости:
(2.79)
где, - допускаемое давление из условия прочности;
- допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости.
(2.80)
(2.81)
где,
Значит, допускаемое наружное давление
Условие прочности:
18,52 кгс/см2 > 1 кгс/см2
Условие прочности выполняется.
Условие прочности при гидроиспытании:
где, - допускаемое давление при гидроиспытании;
Рпр – пробное давление гидроиспытания.
(2.82)
- допускаемое напряжение для гидроиспытания;
nt = 1,1 – коэффициент запаса прочности.
- коэффициент прочности сварных соединений.
но не менее 2 кгс/см2;
Значит принимаем Рпр = 2 кгс/см2.
Гидростатическое давление столба жидкости Рст = 4,9 кгс/см2. С учетом этого давления Пир = 6,9 кгс/см2.
6,9 кгс/см2 < 68,1 кгс/см2.
Условие прочности выполняется.
Расчет эллиптического днища
Днище нагружено наружным давлением. Расчетная толщина стенки определяется по формуле:
(2.83)
Предварительно принимаем Кэ = 0,9.
где, R = D – радиус кривизны в вершине днища.
Принимаем S1 = 10 мм.
Допускаемое наружное давление:
(2.84)
где, - допускаемое давление из условия прочности;
- допускаемое давление из условия устойчивости;
(2.85)
(2.86)
где, Кэ – коэффициент.
При
Кэ = 0,95.
Условие прочности:
Условие прочности выполняется.
Условие прочности при гидроиспытании
где, Рпр = 69 кгс/см2;
- допускаемое давление при гидроиспытании.
(2.87)
23,3 кгс/см2 > 6,9 кгс/см2.
Условие прочности выполняется.
Формулы (2.83) и (2.84) применимы при выполнение условий:
Условие выполняется.
Расчет укрепления отверстий
Расчетные диаметры:
для цилиндрической обечайки
DR = D = 100 см;
для эллиптического днища
где, x – расстояние от центра укрепляемого отверстия до оси эллиптического днища для верхнего днища x = 0.
для нижнего днища x = 40 см
Расчетный диаметр отверстия в стенке обечайки или днища при наличии штуцера с круговым поперечным сечением, ось которого совпадает с нормалью к поверхности в центре отверстия равен:
(2.88)
Для обечайки:
где, - добавка на минусовый допуск по толщине листа и на коррозию.
Для днища:
где, d – максимальный диаметр отверстия.
Условие применения формул:
для обечайки:
Условия выполняются.
для эллиптического днища:
0,404 < 0,5;
0,01 < 0,7.
Условие выполняются.
Расчетный диаметр одиночного отверстия, не требующего дополнительного укрепления, вычисляют по формуле:
(2.89)
для обечайки:
где,
К2 = 0,3 – коэффициент.
Значит, отверстия на обечайки под люк dy = 60 требует укрепления штуцером. При этом должно выполняться условие:
(2.90)
где, lIR – расчетная длина внешней части штуцера;
l3R – расчетная длина внутренней части штуцера;
S1 – исполнительная толщина стенки штуцера;
S1R – расчетная толщина стенки штуцера;
S3 – исполнительная толщина внутренней части штуцера;
lR – расчетная ширина зоны укрепления в окрестности штуцера;
S – исполнительная толщина обечайки;
SR – расчетная толщина обечайки;
dOR – расчетный диаметр отверстия, не требующего укрепления при отсутствии избыточной толщины стенки сосуда;
(2.91)
l1 = 20 см; S3 = S1 = 1,0 см.
Принимаем liR = 8,8 см.
(2.92)
- отношение допускаемых напряжений;
liR = 8,8.
Принимаем l3R = 3,1 см.
Принимаем l = 12,3 см.
Условие укрепления выполняются.
Для днища верхнего
dR = 40,36 см.
dR > d0.
Значит, отверстие dy = 400 на верхнем днище нужно укрепить штуцером. При этом должно выполняться условие по формуле (2.90).
Принимаем liR = 6,25 см.
Принимаем l3 = 2,1 см.
т.к. l = 0,
то
19,2 > 11,4
Условие выполняется.
Для нижнего днища
x = 40
Отверстие считается одинаковым, если ближайшее к нему отверстие не оказывает на него влияния, что имеет место, когда расстояние между наружными поверхностями соответствующих штуцеров удовлетворяет условию:
(2.93)
d = 24,4 см
24,4 < 29,5
Значит, эти отверстия взаимновлияющие.
Расчетный диаметр отверстия смещенного штуцера на эллиптическом днище:
(2.94)
Значит, отверстия на нижнем днище укрепления не требуют. Теперь проверим достаточность укрепления перемычки между отверстиями. Для этого определим допускаемое давление для перемычки:
(2.95)
где,
К1 =2;
Так как l1 и l2 величины большие, принимаем
так как
то
Значит, V = 0,59.
так как
Значит, условие укрепления выполняется.
Расчет массы аппарата
Масса тарелки:
(2.96)
Толщину выбираем в зависимости от диаметра (S = 10 мм = 0,01 м); Hk = 12 м.
Масса обечайки:
Масса раствора:
Масса крышки:
(2.97)
Масса аппарата:
G1(апп) = 12172,6 кг = 121726 Н.
Масса аппарата при гидроиспытании:
... и красный уголок. Все рассмотренные помещения соединяются между собой с помощью коридоров, лестничных клеток, галерей и тамбуров. 11. БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА ПРОИЗВОДСТВА ФОРМАЛИНА Химическое производство относится к отрасли промышленности, которая представляет потенциальную опасность профессиональных заболеваний и отравлений работающих. Число отравлений и профессиональных ...
... и другом случае одинаков и может быть представлен следующей схемой: гексозы—фосфорные эфиры—гексоз-фосфотриозы—фосфоглицериновая кислота—пировиноградная кислота—уксусный альдегид—этиловый спирт. В основе производства этилового спирта из клубней картофеля лежат два биохимических процесса: ü гидролиз (осахаривание) крахмала, содержащегося в сырье, и сбраживание образующихся сахаров в спирт ...
... смеси на четыре продукта [17]. I – IV — продукты. 2. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ. Целью настоящей работы является определение оптимальных рабочих параметров процесса экстрактивной ректификации смеси ацетон-хлороформ азеотропного состава в сложной колонне с боковой укрепляющей секцией. К таким параметрам относятся температура и расход разделяющего агента, тарелки подачи исходной смеси и ...
... , а также при дроблении горячих слитков, разгрузке и ремонте доменных печей и т.п. 2. Методическая разработка факультативных занятий по химии На основе дипломной работы были разработаны факультативные занятия в виде лекций по теме Бризантные взрывчатые вещества для учащихся старших классов средней общеобразовательной школы. Задачи факультативных занятий: 1. Повысить познавательный ...
0 комментариев