Навигация
Допускаемые напряжения изгиба
18376
знаков
2
таблицы
2
изображения
2.3 Допускаемые напряжения изгиба
FPj=
,
где sF lim j - предел выносливости зубьев при изгибе (табл. 7 [1]), sF limi=1.75*HBi
sF lim 1 = 499,6 МПа sF lim 2 = 434,9 Мпа
SFj - коэффициент безопасности при изгибе (табл. 7 [1]), SF1= 1,7, SF2= 1,7;
KFCj - коэффициент, учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки, (табл. 7 [1]) KFC1= 0,65, KFC2= 0,65
KFLj - коэффициент долговечности при изгибе:
KFLj=
1.
здесь qj – показатели степени кривой усталости: q1 = 6, q2 = 6 (табл. 6 [1]);
NF0 – базовое число циклов при изгибе; NF0 = 4•106.
NFEj – эквивалентное число циклов напряжений при изгибе; NFEj= 
Fj NΣj.
Коэффициент эквивалентности при действии напряжений изгиба определяется по табл. 6 [1] в зависимости от режима нагружения и способа термообработки:
F1 =0.038, F2 =0.038,
NFE1 =
=6,5
, NFE2 =
=2,1
KFL1 =
, KFL2 =
Допускаемые напряжения изгиба:
FP1= 
191,03 МПа
FP2= 
282,67 МПа
2.4 Геометрические параметры передачи
Межосевое расстояние определяем из условия контактной прочности:
=
(u + 1)
,
где – коэффициент вида передачи, = 410
KН – коэффициент контактной нагрузки, предварительно примем KН =1.2.
Коэффициент ширины зубчатого венца 
= 0,4 (ряд на с. 4 [1]).
Расчетное межосевое расстояние = 121,84 мм
Округлим до ближайшего большего стандартного значения (табл. 2 [1])
= 125 мм.
Модуль выберем из диапазона (для непрямозубых передач стандартизован нормальный модуль mn)
mn = 
=(0,01…0,02) 125=(1,25…2,5)
Округлим mnдо стандартного значения (табл. 1 [1]): mn = 2
Суммарное число зубьев:
Z
=
,
где 
=
для прямозубых передач, =
для косозубых передач и 
=
для шевронных передач.
Z= 
122,27
Значение Z округлим до ближайшего целого числа Z
=123
Уточним для косозубых и шевронных передач делительный угол наклона зуба:
= arccos 
=
Число зубьев шестерни:
Z1=
=
=29,6
Округлим до ближайшего значения Z1=30
Число зубьев колеса:
Z2= Z – Z1=123–30=93
Фактическое передаточное число:
uф = 
=
=3,1
Значение uф не должно отличаться от номинального более чем на 2.5% при u
Похожие работы
... в каждом конкретном случае исходя из габаритов проектируемого технического оборудования, места расположения насосной станции и рабочих органов машины, способов монтажа гидрооборудования и других условий. Для технологического оборудования малых и средних типоразмеров можно принять длины участков в следующих пределах: всасывающий трубопровод- до 1 метра, напорный и сливной до 5 метров. Для ...
... характеристик решим графо-аналитическим методом, который основан на построении ряда последовательных положений звеньев механизма и соответствующих им планов скоростей. Механизм привода пресс-автомата с плавающим ползуном в масштабе μL=0,006 м/мм изобразим в двенадцати положениях. Положение механизма задаётся положением кривошипа 1. Каждое последующее положение кривошипа 1 отличается от ...
тора D = 275 мм Основная часть 1. Выбор электродвигателя, кинематический расчет привода 1.1 Необходимая мощность электродвигателя КПД редуктора: h = hпк2 hзц hк = 0,9952*0,98*0,95 = 0,92 Где hпк = 0,995 - КПД пары подшипников качения [2, с. 304] hзп = 0,98 - КПД зубчатой цилиндрической закрытой передачи hк = 0,95 - КПД клиноременной передачи [2, с. 304] Необходимая ...
... 2. Тип элементов, входящих в изделие и количество элементов данного типа; 3. Величины интенсивности отказов элементов , входящих в изделие. Все элементы схемы ячейки 3 БУ привода горизонтального канала наведения и стабилизации ОЭС сведены в табл. 13.1. Среднее время безотказной работы блока можно рассчитать по формуле: (13.5) где L - интенсивность отказов БУ следящего привода. ...
0 комментариев