Загальний опис підприємства
Турбіна ДО-300-240 Харківського турбінного заводу
Електричні фільтри
Характеристика й розрахунок проектної теплової схеми блоку 300 МВт Зуєвської ТЕС
Складання таблиці параметрів пари, живильної води й основного конденсату
Розрахунок підігрівників високого тиску й турбопривода
Розрахунок теплофікаційної установки
Визначення початкових параметрів пари
Підігрів живильної води й основного конденсату в системі регенерації
Відомості балансу по витраті пари й потужності
Визначення оптимальних строків чищення поверхонь теплообміну конденсаторів парових турбін
Висновки про необхідність заміни латунних трубок на трубки марки МНЖ-5-1
Дослідження факторів, що впливають на роботу НПК і енергоблоку
Профілактично - оперативна діагностика
Попередження відмов у роботі обладнання НПК
Розробка системи технічного діагностування НПК
Система технічної діагностики низькопотенційного комплексу
Практична цінність проведеного дослідження
Види й способи усунення забруднень у трубках конденсатора
Експериментальні хімічні очищення
Система кулькового очищення конденсатора
Визначення часток пари, витрати й потужностей потоку
Висновки з розрахунків теплових схем
Розрахунок викидів оксиду сірки
Розрахунок викидів парникових газів
Розрахунок витрат на електроенергію на власні потреби
Розрахунок витрат на інші витрати
Охорона праці й навколишнього середовища
Огородження робочого місця й вивішування попереджувальних плакатів
Навигация
Відомості балансу по витраті пари й потужності
Перспектива збільшення економічності Зуєвської теплової електростанції за допомогою вибору оптимального режиму роботи енергоблоку
174100
знаков
29
таблиц
15
изображений
3.3.6 Відомості балансу по витраті пари й потужності
Частки відборів пари залишаються незмінними, і рівні як і в розрахунку проектної схеми в пункті 3.1 за винятком часток відборів під номерами 3 , 6 , і 9 . Також у виді малої зміни режиму роботи блоку незначно змінюються й частки мережних відборів , тому їх приймаємо незмінними з розрахунку проектної схеми .
Тоді:
=
=
=
=
=
=
=
=
=0,1006
=
Частка витрати пари в конденсатор визначаємо по формулі :
=
HЭКВ=1165,14 кДж/кг 
hпп=613кдж/кг
Витрата свіжої пари на турбіну :
кг/з
Д1=13,1 кг/з ΔДтп= 5,49 кг/з
Д2=26,37 кг/з Д7=5,37 кг/з
Д3=32,68 кг/з Д8= 7,08 кг/з
Д4=15,99 кг/з Д9=4,65 кг/з
Д5=6,09 кг/із ДК=134,99 кг/з
Визначення потужностей працюючих потоківNi=Дi∙ (ho-hoi)ηм ηг
N1=3645,9 кВт
N2=9174,1 кВт
N3=19343,9 кВт
N4= 13209,9 кВт
N5= 5711,6 кВт
ΔNТП=2437,8 кВт
N7=6046,7 кВт
N8=8832,6 кВт
N9=6302,3 кВт
NК=200287,4 кВт
Сума ∑ Nі=275192,2 кВт
3.3.7 Техніко - економічні показники
1.Повна витрата теплоти на турбоустановку (ту):
кДж/кг
де Дпп=До-Д1-Д2=240,84-13,1-26,37=201,37 кг/з
2.Абсолютний електричний ККД ТУ:
=0,4785
3. ККД енергоблоку брутто:
=0,4951·0,894·0,987=0,42222 ,
де 
=0,894, 
=0,987
4. ККД енергоблоку нетто:
=0,3631 η
5. Питомі витрати умовного палива брутто й нетто:
=291,33
, 
=338,73
6. Питома витрата теплоти на брутто й нетто:
=2,369, 
=2,754
3.4 Тепловий розрахунок конденсатора турбоустановки ДО-300-240
Тепловий розрахунок конденсатора турбоустановки ДО-300-240 Зуєвській ТЕС проводиться в реальному режимі при заміні латунних трубок на мідно-нікелеві трубки типу МНЖ-5-1
Таблиця 3.4.1 Вихідні дані
| Вихідні дані | Використовуючи латунні трубки | Використовуючи трубки типу МНЖ-5-1 |
| 1. Витрата пари через конденсатор Dк, кг/з 2. Тиск пари в конденсаторі Рк, кПа 3.Номінальна витрата охолодженої води G, кг/з 4. Температура охолодженої води tв, 0С 5. Швидкість води в трубках 6.Діаметр трубок, мм 7. Коефіцієнт чистоти трубок 8.Число ходів у конденсаторі, z 9.Матеріал трубок 10. Різниця ентальпії пари й конденсату qк=hк-hк/, кДж/дог | 145 6,7 8833 15 2 28/26 0,7 2 2223 | 139 4,9 8819 15 2 28/26 0,82 2 МНЖ-5-1 2208 |
,м/сОбчислюємо коефіцієнт теплопередачі,
Вт/м2До по формулі Л. Д. Бермана вираженої за допомогою коефіцієнтів-співмножників:
; Вт/м2ДО;
Розрахунки й результати зводимо в таблицю 3.4.2
Таблиця 3.4.2 Розрахунок коефіцієнта теплопередачі
| Величини, що розраховують | Формула розрахунку | Результат | |
| використання латунних трубок | використання трубок марки МНЖ-5-1 | ||
| 1. Коефіцієнт чистоти поверхні трубок | Приймаємо, по літ.[8] | 0,7 | 0,82 |
| 2. Співмножник, що враховує впливи швидкості охолодженої води |
де: | 0,9929 | 0,9917 |
| 3.Співмножник, що враховує вплив температури охолодженої води 3.1 Парове питоме навантаження [г/м2з] |
де: | 0,8429 0,4516 9,5 | 0,8335 0,4543 9,12 |
| 4. Співмножник, що враховує число ходів у конденсаторі |
| 1 | 1 |
| 5. Співмножник, що враховує вплив парового навантаження |
|
|
|
| 6. Коефіцієнт теплопередачі [Вт/м2ДО] |
| 2275,8 | 2614,4 |
,
Співвідношення Клат. труб./КМНЖ-5-1= 2614,4/2275,8=1,149;
У такий спосіб внаслідок зниження 
- коефіцієнта чистоти трубок з 
до 
, відбулося зниження коефіцієнта теплопередачі на ~ 13%; [8]
Таблиця 3.4.3 Розрахунок кінцевого тиску в конденсаторі
| Найменування | Формула розрахунку | Результат | |
| використання латунних трубок | використання трубок марки МНЖ-5-1 | ||
| 1. Нагрівання охолодженої води, 0С |
де:
| 8,71 61 | 8,65 61 |
| 2. Температура охолодженої води на виході з конденсатора, 0С |
| 23,71 | 23,65 |
| 3. Температурний напір, 0С |
| 5,6 | 4,46 |
| 4. Температура конденсації пари, 0С |
| 29,31 | 28,11 |
| 5. Кінцевий тиск у конденсаторі, бар. |
| 0,0412 | 0,0378 |
- кратність охолодження
З отриманих розрахунків видно, що використання трубок марки МНЖ-5-1 дає можливість зменшити температурний напір і температуру конденсації пари й тим самим зменшити кінцевий тиск у конденсаторі.
Використання трубок марки МНЖ-5-1 сприяє більшому коефіцієнту теплопередачі й поліпшеному вакууму в конденсаторі.
0 комментариев