3.4.14 Рассчитываем коэффициент теплопередачи от масла к охлаждающей воде

3.4.15 Определяем расчётный температурный напор Δt между маслом и водой

3.4.16 Находим предварительное значение
расчетной поверхности охлаждения теплообменника
![]()
Учитывая возможность загрязнения, увеличиваем расчётную поверхность теплообменника в 1,1 раз. Тогда
![]()
3.4.17 Рассчитываем число трубок
в теплообменнике
![]()
3.4.18 Коэффициент заполнения трубной доски должен находиться в пределах
. Принимаем ![]()
3.4.19 Рассчитываем внутренний диаметр
кожуха теплообменника или диаметр трубной доски

3.4.20 Находим расстояние
между трубными досками теплообменника
.
3.4.21 Рассчитываем живое сечение
для прохода масла между перегородками теплообменника
![]()
3.4.22 Находим величину
площади сегмента над перегородками


3.4.23 Находим величину S хорды сегмента над перегородкой
. Величина центрального угла
зависит от отношения
. В рассматриваемом случае величина
. Величина центрального угла
в соответствии с табличными данными составляет 114º. Рассчитываем величину хорды S
![]()
3.4.24 Ширина осреднённого сечения b для прохода масла над (или под) сегментными перегородками, в соответствии со схемой составляет
![]()
3.4.25 Расстояние
между сегментными перегородками

3.4.26 Число ходов масла
в водомасляном теплообменнике между сегментными перегородками
Принимаем
=14 ходов.
3.4.27 Находим окончательную длину трубок между трубными досками, учитывая толщину сегментных перегородок ![]()
![]()
Принимаем расчетную длину теплообменника 2,7м. Конструктивно теплообменник будет выполняться их двух блоков, длиной 1,35 м.
3.4.28 Чтобы найти гидросопротивление масляного тракта теплообменника
рассчитаем число рядов трубок
, перпендикулярных потоку масла.
![]()
Находим отношение
и по графику находим величину С (см. рис 3.7. методич. указ.); С=10.


С учетом загрязнений ![]()
3.4.29 Гидравлическое сопротивление водяного тракта теплообменника
составит

Величина коэффициента
определяется в зависимости от принятой скорости
и температуры воды в трубках по графику (см. рис. 3.9. методич. указ.). Принимаем величину
.
![]()
3.4.30 Определяем расход мощности на привод водяного
и масляного
насосов
![]()
![]()
Принимая, как и ранее, двукратный запас мощности на привод насосов, окончательно получим
и
.
... действия компрессора (принимается равным 0,75 - 0.81); к - показатель адиабаты сжатия (к = 1,4). 2.1.3. Расчет параметров рабочего тела на входе в цилиндры Температура воздуха на выходе из компрессора: , К (14) Если в выбранной схеме предусмотрен охладитель, то температура после охладителя на входе в дизель определяется соотношением: , К (15) где hх - коэффициент эффективности ...
... .ч Достигнутые значения gе для тепловозных дизелей: 4-х тактные–0,2 - 0,225 кг/кВт.ч, Литровая мощность двигателя: , кВт/л (57) Nл=8871/(0,20096*8*1000)=5,5 кВт/л. Для тепловозных дизелей соответственно: 4-х тактные NЛ15, После окончания расчета рабочего процесса и технико-экономических показателей все основные результаты следует свести в таблицу 4. Таблица 4. Результаты расчетов. ...
... ребрами) изображают конструктивные и потоковые функциональные структуры [14]. Принципы построения функциональных структур технических объектов рассматриваются в последующих главах курса "Основы проектирования им конструирования" не включенных в настоящее пособие. Для систем управления существуют характеристики, которые можно использовать в качестве критериев для оценки структур. Одна из них - ...
... обобщающим показателем, определяющим эффективность внедрения новой техники, является экономический эффект, в котором находят отражение все показатели, характеризующие новую разработку [16]. Годовой экономический эффект от оборудования для дозировки балласта: , (4.1) где - годовая выручка от использования устройства, руб; - годовые затраты на эксплуатацию устройства, руб. Годовая выручка ...
0 комментариев