2.1.2 Усилия от расчётных и нормативных нагрузок
Расчётный изгибающий момент от полной нагрузки:
M=(q+p)*l20*gn/8=17501,4*6,32*0.95/8=82487,4Н.м.
Расчетный изгибающий момент от полной нормативной нагрузки:
Mn=(qn+pn)*l20*gn/8=15078*6,32*0.95/8=71065,4Н.м.
То же, от нормативной постоянной и длительной временной нагрузок:
Mld=qn*l20*gn/8=12873*6,32*0.95/8=60672,9Н.м.
То же, от нормативной кратковременной нагрузки:
Mсd=рn*l20*gn/8=2205*6,32*0.95/8=10392,6Н.м.
Максимальная поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки:
Q=(q+p)*l0*gn/2=17501,4*6,3*0.95/2=52372,9Н.
То же, от нормативной нагрузки:
Qn=(qn+pn)*l0*gn/2=15078*6,3*0.95/2=45120,9Н.
То же, от нормативной нагрузки:
Qnld=qn*l0*gn/2=12873*6,3*0.95/2=38522,5Н.
2.1.3 Установление размеров сечения плиты
Плиту рассчитываем как балку прямоугольного сечения с заданными размерами bxh=210х22 см (где b – номинальная ширина, h – высота плиты). Проектируем плиту одиннадцатипустотной. В расчете поперечное сечение пустотной плиты приводим к эквивалентному двутавровому сечению. Заменяем площадь круглых пустот прямоугольниками той же площади и того же момента инерции.
Вычисляем:
h1=0.9*d=0.9*15.9=14.3 см;
hf=hf’=(h-h1)/2=(22–14.3)/2=3.8 см;
тогда приведенная толщина ребер равна:
bp=b=bf’ – n*h1=207–11*14.3=49,7 см,
где bf’=207 см – расчетная ширина сжатой полки.
Приведенная толщина бетона плиты:
hred=h – (n*p*d2)/4b=22 – (11*p*15.92)/(4*207)=11.5 см>10 см.
Рабочая высота сечения h0=22–3=19 см.
Толщина верхней и нижней полок hf=(22–15.9).0.5=3 см.
Ширина ребер: средних – 2.9 см, крайних – 3 см.
2.1.4 Характеристики прочности бетона и арматурыПлита изготавливается из тяжелого бетона класса В40, имеет предварительно напрягаемую рабочую арматуру класса А-VI с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляются требования 3‑ей категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.
Бетон тяжёлый класса В40Призменная прочность бетона нормативная: Rbn=Rb,ser=29МПа, расчётная Rb=22МПа, коэффициент условий работы бетона gb2=0.9; нормативное сопротивление при растяжении Rbtn=Rbt,ser=2.1МПа, расчётное Rbt=1.4МПа; начальный модуль упругости бетона Eb=32.5*103МПа.
Передаточная прочность бетона Rbp устанавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений sbp/Rbp£0.75.
Арматура продольная класса A-VI
Нормативное сопротивление Rsn=Rs,ser=980МПа,
Расчётное сопротивление Rs=225МПа,
Модуль упругости Es=1.9*105МПа.
Предварительное напряжение арматуры назначаем таким образом, чтобы выполнялись условия . При электротермическом способе натяжения:
Принимаем ssp=600МПа.
Определяем коэффициент точности натяжения арматуры
где n – число стержней напрягаемой арматуры, принимаем n=8.
.
При благоприятных влияниях предварительного напряжения gsp=1–0.1= 0,9. При проверке по образованию начальных трещин в верхней зоне плиты g'sp =1+0.1=1.1. Значение предварительного напряжения с учётом точности натяжения арматуры составит 0.9*600=540МПа.
2.1.4 Расчёт прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси
При расчёте прочности, сечение плиты принимается тавровым (полка нижней растянутой зоны в расчёт не вводится). Размеры сечения показаны на рисунке 2б. Вычисляем:
Находим
Высота сжатой зоны сечения: следовательно, нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки, и сечение рассчитывается как прямоугольное шириной bf’=207 см.
Вычисляем характеристики сжатой зоны
ω=0,85–0,008·Rb=0,85–0,008·22·0,9=0,69
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны
ξR=
где σSR=Rs+400 – σSP2
σSP=0,6Rsn=0,6·785=471 МПа
σSP2=γsp· σSP·0,7=0,84·471·0,7=276,95 МПа
σSR=680+400–276,95=803,1 МПа.
Поскольку соблюдается условие x<xR (0.034<0.43), то расчётное сопротивление арматуры умножается на коэффициент условий работы gs6:
где h=1.15 – коэффициент, принимаемый равным для арматуры класса A-V.
Требуемую площадь сечения рабочей арматуры определяем по формуле:
где h=1–0.5x=1–0.5*0.058=0.971.
Принимаем в качестве предварительно напряжённой продольной рабочей арматуры три стержня арматуры класса A-V 3Æ16 мм с общей площадью Asp=6,03см2. Арматура устанавливается в четвертом слева и крайних рёбрах плиты.
... рабочей арматурой 18Æ10 АI с шагом s=13,5 см. см2. Процент армирования расчётного сечения 6. Расчёт и конструирование монолитного перекрытия 6.1. Компоновка ребристого монолитного перекрытия Проектируем монолитное ребристое перекрытие с продольными главными балками и поперечными второстепенными балками. При этом пролёт между осями рёбер равен (второстепенные балки ...
... ж. б. конструкций. Нагрузки от веса конструкций пола (на плиту перекрытия) принимаем одинаковой на всех этажах. Рис.2. Элемент перекрытия. Таблица 1.1 Нагрузка 1 междуэтажного перекрытия № п/п Наименование нагрузки Нормативная нагрузка, Па. Коэф. надёж-ности по Нагрузке Расчётная Нагрузка Па. 1 Постоянная: керамическая плитка t=15мм. цементно-песчаная ...
... свариваемости назначается диаметр поперечной арматуры dsw. 2. По диаметру и количеству поперечных стержней в сечении определяется площадь поперечной арматуры. мм, Asw = n∙fsw, где n – количество каркасов в плите; fsw – площадь одного поперечного стержня. Asw = 1,01 см2, 3. По конструктивным условиям назначается шаг поперечных стержней S: - если высота плиты h ≤ 450 мм., ...
... стержней слева 2Ø28 А300: 504 мм < 20d = 560 мм справа 2Æ36 A-II (А300) 629 мм < 20d = 720 мм Принято W1= 500 мм; W2 = 550 мм; W3 = 600 мм; W4 = 750 мм. 6. Расчет сборной железобетонной колонны Сетка колонн м Высота этажей между отметками чистого пола – 3.3 м. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м2, расчетное значение ...
0 комментариев