2.1.2 Усилия от расчётных и нормативных нагрузок

Расчётный изгибающий момент от полной нагрузки:

M=(q+p)*l20*gn/8=17501,4*6,32*0.95/8=82487,4Н.м.

Расчетный изгибающий момент от полной нормативной нагрузки:

Mn=(qn+pn)*l20*gn/8=15078*6,32*0.95/8=71065,4Н.м.

То же, от нормативной постоянной и длительной временной нагрузок:

Mld=qn*l20*gn/8=12873*6,32*0.95/8=60672,9Н.м.

То же, от нормативной кратковременной нагрузки:


Mсdn*l20*gn/8=2205*6,32*0.95/8=10392,6Н.м.

Максимальная поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки:

Q=(q+p)*l0*gn/2=17501,4*6,3*0.95/2=52372,9Н.

То же, от нормативной нагрузки:

Qn=(qn+pn)*l0*gn/2=15078*6,3*0.95/2=45120,9Н.

То же, от нормативной нагрузки:

Qnld=qn*l0*gn/2=12873*6,3*0.95/2=38522,5Н.

2.1.3 Установление размеров сечения плиты

Плиту рассчитываем как балку прямоугольного сечения с заданными размерами bxh=210х22 см (где b – номинальная ширина, h – высота плиты). Проектируем плиту одиннадцатипустотной. В расчете поперечное сечение пустотной плиты приводим к эквивалентному двутавровому сечению. Заменяем площадь круглых пустот прямоугольниками той же площади и того же момента инерции.

Вычисляем:

h1=0.9*d=0.9*15.9=14.3 см;

hf=hf’=(h-h1)/2=(22–14.3)/2=3.8 см;

тогда приведенная толщина ребер равна:

bp=b=bf’ – n*h1=207–11*14.3=49,7 см,


где bf’=207 см – расчетная ширина сжатой полки.

Приведенная толщина бетона плиты:

hred=h – (n*p*d2)/4b=22 – (11*p*15.92)/(4*207)=11.5 см>10 см.

Рабочая высота сечения h0=22–3=19 см.

Толщина верхней и нижней полок hf=(22–15.9).0.5=3 см.

Ширина ребер: средних – 2.9 см, крайних – 3 см.

2.1.4 Характеристики прочности бетона и арматуры

Плита изготавливается из тяжелого бетона класса В40, имеет предварительно напрягаемую рабочую арматуру класса А-VI с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляются требования 3‑ей категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.

Бетон тяжёлый класса В40

Призменная прочность бетона нормативная: Rbn=Rb,ser=29МПа, расчётная Rb=22МПа, коэффициент условий работы бетона gb2=0.9; нормативное сопротивление при растяжении Rbtn=Rbt,ser=2.1МПа, расчётное Rbt=1.4МПа; начальный модуль упругости бетона Eb=32.5*103МПа.

Передаточная прочность бетона Rbp устанавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений sbp/Rbp£0.75.

Арматура продольная класса A-VI

Нормативное сопротивление Rsn=Rs,ser=980МПа,

Расчётное сопротивление Rs=225МПа,

Модуль упругости Es=1.9*105МПа.

Предварительное напряжение арматуры назначаем таким образом, чтобы выполнялись условия . При электротермическом способе натяжения:


Принимаем ssp=600МПа.

Определяем коэффициент точности натяжения арматуры

где n – число стержней напрягаемой арматуры, принимаем n=8.

.

При благоприятных влияниях предварительного напряжения gsp=1–0.1= 0,9. При проверке по образованию начальных трещин в верхней зоне плиты g'sp =1+0.1=1.1. Значение предварительного напряжения с учётом точности натяжения арматуры составит 0.9*600=540МПа.

2.1.4 Расчёт прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси

При расчёте прочности, сечение плиты принимается тавровым (полка нижней растянутой зоны в расчёт не вводится). Размеры сечения показаны на рисунке 2б. Вычисляем:


Находим

Высота сжатой зоны сечения: следовательно, нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки, и сечение рассчитывается как прямоугольное шириной bf=207 см.

Вычисляем характеристики сжатой зоны

ω=0,85–0,008·Rb=0,85–0,008·22·0,9=0,69

Вычисляем граничную высоту сжатой зоны

ξR=

где σSR=Rs+400 – σSP2

σSP=0,6Rsn=0,6·785=471 МПа

σSP2sp· σSP·0,7=0,84·471·0,7=276,95 МПа

σSR=680+400–276,95=803,1 МПа.

Поскольку соблюдается условие x<xR (0.034<0.43), то расчётное сопротивление арматуры умножается на коэффициент условий работы gs6:

где h=1.15 – коэффициент, принимаемый равным для арматуры класса A-V.


Требуемую площадь сечения рабочей арматуры определяем по формуле:

где h=1–0.5x=1–0.5*0.058=0.971.

Принимаем в качестве предварительно напряжённой продольной рабочей арматуры три стержня арматуры класса A-V 3Æ16 мм с общей площадью Asp=6,03см2. Арматура устанавливается в четвертом слева и крайних рёбрах плиты.


Информация о работе «Компоновка сборного перекрытия»
Раздел: Строительство
Количество знаков с пробелами: 32705
Количество таблиц: 4
Количество изображений: 10

Похожие работы

Скачать
32500
4
16

... рабочей арматурой 18Æ10 АI с шагом s=13,5 см. см2. Процент армирования расчётного сечения 6. Расчёт и конструирование монолитного перекрытия 6.1. Компоновка ребристого монолитного перекрытия Проектируем монолитное ребристое перекрытие с продольными главными балками и поперечными второстепенными балками. При этом пролёт между осями рёбер равен  (второстепенные балки ...

Скачать
15644
1
6

... ж. б. конструкций. Нагрузки от веса  конструкций пола (на плиту перекрытия) принимаем одинаковой на всех этажах. Рис.2. Элемент перекрытия. Таблица 1.1 Нагрузка 1 междуэтажного перекрытия № п/п Наименование нагрузки Нормативная нагрузка, Па. Коэф. надёж-ности по Нагрузке Расчётная Нагрузка Па. 1 Постоянная: керамическая плитка t=15мм. цементно-песчаная ...

Скачать
25613
3
6

... свариваемости назначается диаметр поперечной арматуры dsw. 2. По диаметру и количеству поперечных стержней в сечении определяется площадь поперечной арматуры.  мм, Asw = n∙fsw, где n – количество каркасов в плите; fsw – площадь одного поперечного стержня. Asw = 1,01 см2, 3. По конструктивным условиям назначается шаг поперечных стержней S: - если высота плиты h ≤ 450 мм., ...

Скачать
35029
2
5

... стержней слева 2Ø28 А300: 504 мм < 20d = 560 мм справа 2Æ36 A-II (А300) 629 мм < 20d = 720 мм Принято W1= 500 мм; W2 = 550 мм; W3 = 600 мм; W4 = 750 мм. 6. Расчет сборной железобетонной колонны Сетка колонн  м Высота этажей между отметками чистого пола – 3.3 м. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м2, расчетное значение ...

0 комментариев


Наверх