3.3 Расчёт прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси
Диаметр поперечных стержней определяют из условия сварки их с продольной арматурой d=20 мм и принимают равным dsw=6 мм. На приопорных участка устанавливаем поперечную арматуру с шагом S=15 см, в середине пролёта S==35 cм.
Принимаем 2 каркаса dsw=6 мм см2 арматура класса АIII
МПа
Н/см
Н
Проверяем условие обеспечения прочности сечения
<1075,4→ условие прочности удовлетворяется
Требование см>15 см→ требование удовлетворяется.
Рассчитываем прочность по наклонному сечению:
Для этого вычисляем кНм так каккН/cм<0,56gsw=0,56·1075,4 = 602,22 кН/cм
см<3,33·h0=3,33·44 = 146,52 см
При этом кН>49,9 кН
Поперечная сила в вершине наклонного сечения
137,71·103-407,3·134,04 = 83,12 кН
Длина проекции наклонного сечения
<
Н
Условие прочности >83,12→прочность обеспечивается.
3.4 Построение эпюры материалов ригеля в крайнем и среднем пролёте
Рассмотрим сечение первого пролёта
4Ø16 АV см2 h0=44cм
кНм
Арматуру 2 Ø16 доводим до опор 2Ø16 обрывается
Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры 2Ø16 АV см2
кНм
Сечение во втором пролёте
4Ø10 АV см2
кНм
Арматуру 2 Ø10 доводим до опор и 2Ø10 обрывается
Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры 2Ø10 АV
см2
кНм
Сечение на первой опоре со стороны первого пролёта
4Ø20 АV см2
кНм
Арматура 2 Ø20 доводим до опор и 2Ø20 обрывается
Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры 2Ø20 АV см2
кНм
Сечение на первой опоре со стороны второго пролёта
4Ø14 АV см2
кНм
Арматура 2 Ø14 доводим до опор и 2Ø14 обрывается
Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры 2Ø14 АV см2
кНм
Определяем места теоретического обрыва продольных рабочих стержней и длину их анкеровки.
1029,6 кН/м
Поперечные силы в местах теоретического обрыва стержней определяем по эпюре Q
1) Q1=76,15 кН; d=18
см<20·d=20·1,8=36
2) Q2=89,43 кН; d=18
см<20·d=20·1,8=36
3) Q3=160,78 кН; d=1,8
см<20·d=20·1,8=36
4) Q4=135,63 кН; d=12
см<20·d=20·1,2=24
5) Q5=76,53 кН; d=16
см<20·d=20·1,6 = 32
6) Q6=76,53 кН; d=16
см < 20·d=20·1,6 = 32
... рабочей арматурой 18Æ10 АI с шагом s=13,5 см. см2. Процент армирования расчётного сечения 6. Расчёт и конструирование монолитного перекрытия 6.1. Компоновка ребристого монолитного перекрытия Проектируем монолитное ребристое перекрытие с продольными главными балками и поперечными второстепенными балками. При этом пролёт между осями рёбер равен (второстепенные балки ...
... ж. б. конструкций. Нагрузки от веса конструкций пола (на плиту перекрытия) принимаем одинаковой на всех этажах. Рис.2. Элемент перекрытия. Таблица 1.1 Нагрузка 1 междуэтажного перекрытия № п/п Наименование нагрузки Нормативная нагрузка, Па. Коэф. надёж-ности по Нагрузке Расчётная Нагрузка Па. 1 Постоянная: керамическая плитка t=15мм. цементно-песчаная ...
... свариваемости назначается диаметр поперечной арматуры dsw. 2. По диаметру и количеству поперечных стержней в сечении определяется площадь поперечной арматуры. мм, Asw = n∙fsw, где n – количество каркасов в плите; fsw – площадь одного поперечного стержня. Asw = 1,01 см2, 3. По конструктивным условиям назначается шаг поперечных стержней S: - если высота плиты h ≤ 450 мм., ...
... стержней слева 2Ø28 А300: 504 мм < 20d = 560 мм справа 2Æ36 A-II (А300) 629 мм < 20d = 720 мм Принято W1= 500 мм; W2 = 550 мм; W3 = 600 мм; W4 = 750 мм. 6. Расчет сборной железобетонной колонны Сетка колонн м Высота этажей между отметками чистого пола – 3.3 м. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м2, расчетное значение ...
0 комментариев