Усилия от расчётных и нормативных нагрузок
Расчёт прочности плиты по наклонным сечениям
Расчёт по образованию нормальных трещин
Вычисление изгибающих моментов в расчётной схеме
Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров
Расчёт прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси
Расчёт прочности колонны
Определение изгибающих моментов колонны от расчётной нагрузки
Расчёт консоли колонны
Расчёт стыка ригеля с колонной
Расчёт и конструирование монолитного перекрытия
Подбор сечений продольной арматуры
Определение высоты балки
Навигация
Расчёт по образованию нормальных трещин
Компоновка сборного перекрытия
32705
знаков
4
таблицы
10
изображений
4.2.3 Расчёт по образованию нормальных трещин
Образование нормальных трещин в нижней растянутой зоне плиты не происходит, если соблюдается условие Mn=71,065кН*м£Mcrc(Mcrc – момент образования трещин):
Поскольку Mn<Mcrc (71,065<79,52), то в нижней зоне плиты трещины не образуются.
Проверим, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты от усилия предварительного обжатия.
Расчётное условие:
здесь Rbt,p= 1 МПа – нормативное сопротивление бетона растяжению, соответствующее передаточной прочности бетона Rbp=20 МПа;
Р1 – принимается с учётом потерь только s1, Р1= 346,4 кН;
Mg – изгибающий момент в середине пролёта плиты от собственного веса, Mg=31,8 кН*м.
Вычисляем: 1.12*346,4*(8–5,72)£1*10-1*20343,5+31,8,
884,57 кН*см<2066,2 кН*см.
Условие выполняется, значит, начальные трещины в верхней зоне плиты от усилия предварительного обжатия не образуются.
4.2.4 Расчёт прогиба плиты
Для однопролётной шарнирно опертой балочной плиты прогиб можно определить по формуле:
где 1/r – кривизна оси элемента при изгибе.
Кривизна оси элемента, где не образуются трещины при длительном действии нагрузки:
где jb1 = 0.85 – коэффициент, учитывающий снижение жесткости под влиянием неупругих деформаций бетона растянутой зоны;
jb2 – коэффициент, учитывающий снижение жёсткости (увеличение кривизны) при длительном действии нагрузки под влиянием ползучести бетона сжатой зоны при средней относительной влажности воздуха выше 40%, равна 2;
jb2 – то же, при кратковременной нагрузке равна 1.
Так как в растянутой зоне плиты трещины не образуются, то кривизна оси (без учета влияния выгиба):
где 
– кривизна соответственно от кратковременных и от постоянных и длительных нагрузок,
Тогда прогиб будет равен:
От постоянной и длительной временной нагрузок:
Тогда прогиб будет равен:
Тогда полный прогиб будет равен:
4.3 Проверка панели на монтажные нагрузки
Панель имеет четыре монтажные петли из стали класса А-1, расположенные на расстоянии 70 см от концов панели (рисунок 3а). С учётом коэффициента динамичности kd=1.4 расчётная нагрузка от собственного веса панели:
где 
собственный вес панели; bп – конструктивная ширина панели; hred – приведённая толщина панели; r – плотность бетона.
Расчётная схема панели показана на рисунке 3б. Отрицательный изгибающий момент консольной части панели:
Этот момент воспринимается продольной монтажной арматурой каркасов. Полагая, что z1=0.9*h0=0.9*19=17.1 см, требуемая площадь сечения указанной арматуры составляет:
что значительно меньше принятой конструктивно арматуры 3Æ16 А-II, Аs=5,96 см2.
При подъёме панели вес её может быть передан на две петли. Тогда усилие на одну петлю составляет
Площадь сечения арматуры петли
принимаем конструктивно стержни диаметром 14 мм, Аs=1,539 см2.
3. Проектирование неразрезного ригеля
3.1 Определение нагрузок
Предварительно задаёмся размерами сечения ригеля
Длина ригеля в середине пролёта 
Длина крайнего ригеля 
Из таблице 1, постоянная нагрузка на 1м2 ригеля равна:
– нормативная 
Па
– расчётная 
Па
временная нагрузка
– нормативная 
Па
– расчётная 
Па
Нагрузка от собственного веса ригеля:
с учётам коэффициента 
с учётом коэффициента 
Итого 
Временная с учётом коэффициента
Полная расчётная нагрузка
Похожие работы
... рабочей арматурой 18Æ10 АI с шагом s=13,5 см. см2. Процент армирования расчётного сечения 6. Расчёт и конструирование монолитного перекрытия 6.1. Компоновка ребристого монолитного перекрытия Проектируем монолитное ребристое перекрытие с продольными главными балками и поперечными второстепенными балками. При этом пролёт между осями рёбер равен (второстепенные балки ...
... ж. б. конструкций. Нагрузки от веса конструкций пола (на плиту перекрытия) принимаем одинаковой на всех этажах. Рис.2. Элемент перекрытия. Таблица 1.1 Нагрузка 1 междуэтажного перекрытия № п/п Наименование нагрузки Нормативная нагрузка, Па. Коэф. надёж-ности по Нагрузке Расчётная Нагрузка Па. 1 Постоянная: керамическая плитка t=15мм. цементно-песчаная ...
... свариваемости назначается диаметр поперечной арматуры dsw. 2. По диаметру и количеству поперечных стержней в сечении определяется площадь поперечной арматуры. мм, Asw = n∙fsw, где n – количество каркасов в плите; fsw – площадь одного поперечного стержня. Asw = 1,01 см2, 3. По конструктивным условиям назначается шаг поперечных стержней S: - если высота плиты h ≤ 450 мм., ...
... стержней слева 2Ø28 А300: 504 мм < 20d = 560 мм справа 2Æ36 A-II (А300) 629 мм < 20d = 720 мм Принято W1= 500 мм; W2 = 550 мм; W3 = 600 мм; W4 = 750 мм. 6. Расчет сборной железобетонной колонны Сетка колонн м Высота этажей между отметками чистого пола – 3.3 м. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м2, расчетное значение ...
0 комментариев