Усилия от расчётных и нормативных нагрузок
Расчёт прочности плиты по наклонным сечениям
Расчёт по образованию нормальных трещин
Вычисление изгибающих моментов в расчётной схеме
Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров
Расчёт прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси
Расчёт прочности колонны
Определение изгибающих моментов колонны от расчётной нагрузки
Расчёт консоли колонны
Расчёт стыка ригеля с колонной
Расчёт и конструирование монолитного перекрытия
Подбор сечений продольной арматуры
Определение высоты балки
Навигация
Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров
Компоновка сборного перекрытия
32705
знаков
4
таблицы
10
изображений
3.1.2 Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров
Наибольший опорный момент уменьшаем на 30% по схеме загружения 1+4
кНм
кНм
кНм.
кНм.
кНм
Находим поперечные силы
кН.
кН 
м.
кНм.
кНм.
кНм.
кН
кН. 
м.
кНм.
Рисунок 3 – Эпюры моментов
а) – эпюры по схеме загружения
б) – выравнивающая эпюра
в) – перераспределённая эпюра
3.2 Расчёт прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси
Высоту сечения ригеля подбираем по опорному моменту М=164,85 кНм при ξ=0,35.
По заданию марка бетона В40, арматура АV. Определяем граничную высоту сжатой зоны.
ξR=
где 
=0,85–0,008·22·0,9=0,69
МПа
МПа (
<1)
Высота сечения ригеля при ширине сечения 200 мм
Так как b принимается в пределах 
, то для согласования этих размеров принимаем b=150 мм, тогда
см
Полная высота сечения
см
Подбираем сечение арматуры в различных сечениях ригеля
Сечение в первом пролёте
М=176,96 кНм
αm=
Из таблицы находим η=0,81
Аs=
см2
Принимаем 4Ø16 АV 
см2
Сечение во втором пролёте
М = 83,76 кНм
αm=
Из таблицы находим η=0,92
Аs=
см2
Принимаем 4Ø10 АV 
см2
Сечение на первой опоре со стороны первого пролёта
М = 235,51 кНмαm=
Из таблицы находим η=0,715
Аs=
см2
Принимаем 4Ø20 АV 
см2
Сечение на первой опоре со стороны второго пролёта
М = 149,03 кНмαm=
Из таблицы находим η=0,846
Аs=
см2
Принимаем 4Ø14 АV 
см2
Похожие работы
... рабочей арматурой 18Æ10 АI с шагом s=13,5 см. см2. Процент армирования расчётного сечения 6. Расчёт и конструирование монолитного перекрытия 6.1. Компоновка ребристого монолитного перекрытия Проектируем монолитное ребристое перекрытие с продольными главными балками и поперечными второстепенными балками. При этом пролёт между осями рёбер равен (второстепенные балки ...
... ж. б. конструкций. Нагрузки от веса конструкций пола (на плиту перекрытия) принимаем одинаковой на всех этажах. Рис.2. Элемент перекрытия. Таблица 1.1 Нагрузка 1 междуэтажного перекрытия № п/п Наименование нагрузки Нормативная нагрузка, Па. Коэф. надёж-ности по Нагрузке Расчётная Нагрузка Па. 1 Постоянная: керамическая плитка t=15мм. цементно-песчаная ...
... свариваемости назначается диаметр поперечной арматуры dsw. 2. По диаметру и количеству поперечных стержней в сечении определяется площадь поперечной арматуры. мм, Asw = n∙fsw, где n – количество каркасов в плите; fsw – площадь одного поперечного стержня. Asw = 1,01 см2, 3. По конструктивным условиям назначается шаг поперечных стержней S: - если высота плиты h ≤ 450 мм., ...
... стержней слева 2Ø28 А300: 504 мм < 20d = 560 мм справа 2Æ36 A-II (А300) 629 мм < 20d = 720 мм Принято W1= 500 мм; W2 = 550 мм; W3 = 600 мм; W4 = 750 мм. 6. Расчет сборной железобетонной колонны Сетка колонн м Высота этажей между отметками чистого пола – 3.3 м. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м2, расчетное значение ...
0 комментариев