2.3.5 Расчёт прочности плиты по наклонным сечениям
По конструктивным требованиям в многопустотных плитах высотой не более 30 см поперечная арматура не устанавливается, если она не нужна по расчету. Проверим необходимость постановки поперечной арматуры расчетом. Проверяем условие:
Q£ 0.3jw1jb1Rb b h0,
где Q – поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки; Q=52,37кН,
jw1=1, так как поперечная арматура отсутствует;
jb1=1–0.01Rb=1–0.01*22=0.78.
Условие:
52,37<0.3*1*0.78*22*10-1*49,7*19,
52,37кН<486,13кН, выполняется,
следовательно, прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.
Поперечную арматуру в плите можно не устанавливать, если выполняются условия:
а) Qmax£2.5*Rbt*b*h0; Qmax=Q.
52,37<2.5*1.4*10-1*49,7*19,
52,37кН<330,51кН, условие выполняется.
б) Q1£Mb1/c, Q1=Qmax-q1*c=52,37–11,88*0.475=46,73кН,
где с – проекция наклонного сечения, принимаем:
с=2,5h0=2,5*19=47,5 см;
q=gp*b*gf=8,334*1,5*0,95=11,88кН/м,
Мb1=jb4(1+jn)gb2Rbt*b*h02;
jb4=1.5 – для тяжелого бетона; jn=0;
где Р=Asp(ssp-100)=5,96*(540–100)*0.1 = 262 кН – усилие предварительного обжатия,
100 МПа – минимальное значение суммарных потерь предварительного напряжения.
Принимаем jn=0.5.
Мb1=1,5*(1+0,22)*0,9*1,4*10-1*49,7*192 = 4137 кН*см.
Мb1/с=4137/47,5 = 87,09 кН.
Условие Q1£Мb1/с: 46,73 кН<87,09 кН выполняется, следовательно, поперечную арматуру в плите не устанавливаем.
На приопорных участках длиной l/4 арматуру устанавливаем конструктивно Æ4 Вр-I с шагом S=h/2=22/2=11 см, в средней части пролёта поперечную арматуру не устанавливаем.
3.2 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы
3.2.1 Геометрические характеристики сечения
При расчёте по 2-ой группе предельных состояний в расчёт водится двутавровое сечение плиты (рисунок 2в).
Площадь приведённого сечения:
расстояние от нижней грани до центра тяжести приведённого сечения:
момент инерции сечения:
момент сопротивления сечения:
упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне
здесь g=1.5 для двутаврового сечения при 2<bf/b=207/49,7=4,2<6,0.
Упругопластический момент по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия Wpl’=Wpl=20343см3.
Расстояния от ядровых точек – наиболее и наименее удалённой от растянутой зоны (верхней и нижней) – до центра тяжести сечения:
3.2.2 Потери предварительного напряжения
Расчёт потерь выполняем в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01–84*. Коэффициент точности натяжения арматуры принимаем gsp=1.0.
Потери s1 от релаксации напряжений при электротермическом натяжении высокопрочных канатов: s1=0.03*ssp=0.03*600 = 18 МПа.
Потери s2 от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами равны нулю, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Потери от деформации анкеров s3 и формы s5 при электротермическом способе равны нулю. Поскольку арматура не отгибается, потери от трения арматуры s4 также равны нулю.
Усилие обжатия
Эксцентриситет силы Р1 относительно центра тяжести сечения еор=у0-а=11–3 = 8 см.
Определим сжимающие напряжения в бетоне:
где Mg=q*l2/8=(2,07*3,0)*6,42/8 = 31,8 кНм – изгибающий момент в середине пролета плиты от собственного веса,
l=6,4 м – расстояние между прокладками при хранении плиты.
Устанавливаем значение передаточной прочности бетона из условия sbp/Rbp£0.75, но не менее 0.5В (В-класс бетона):
0,78 МПа,
0,5 B=0,5*40 = 20 МПа.
Принимаем Rbp=20МПа, тогда:
при расчёте потерь от быстронатекающей ползучести s6 при
<
Итак, первые потери slos1=s1+s6=18+0,79=18,79МПа.
С учётом потерь slos1:
Р1=Аsp(ssp-slos1)=5,96*(600–18,79)*10-1=346,4МПа.
Отношение .
Из вторых потерь s7…s11 при принятом способе натяжения арматуры учитываются только потери s8 от усадки бетона и потери s9 от ползучести бетона.
Для тяжёлого бетона классов В40 и ниже s8 = 40 МПа.
Так как sbp/Rbp<0.75 то s9=127.9*sbp/Rbp=112,5*0,029 = 3,26 МПа.
Вторые потери slos2=s8+s9=40+3,26 = 43,26 МПа.
Полные потери slos=slos1+slos2=18,79+43,26=62,05МПа<100МПа, принимаем slos= 100 МПа.
Усилие обжатия с учётом полных потерь:
Р2=Аsp(ssp-slos)=5,96*(600–100)*10-1=298кН.
... рабочей арматурой 18Æ10 АI с шагом s=13,5 см. см2. Процент армирования расчётного сечения 6. Расчёт и конструирование монолитного перекрытия 6.1. Компоновка ребристого монолитного перекрытия Проектируем монолитное ребристое перекрытие с продольными главными балками и поперечными второстепенными балками. При этом пролёт между осями рёбер равен (второстепенные балки ...
... ж. б. конструкций. Нагрузки от веса конструкций пола (на плиту перекрытия) принимаем одинаковой на всех этажах. Рис.2. Элемент перекрытия. Таблица 1.1 Нагрузка 1 междуэтажного перекрытия № п/п Наименование нагрузки Нормативная нагрузка, Па. Коэф. надёж-ности по Нагрузке Расчётная Нагрузка Па. 1 Постоянная: керамическая плитка t=15мм. цементно-песчаная ...
... свариваемости назначается диаметр поперечной арматуры dsw. 2. По диаметру и количеству поперечных стержней в сечении определяется площадь поперечной арматуры. мм, Asw = n∙fsw, где n – количество каркасов в плите; fsw – площадь одного поперечного стержня. Asw = 1,01 см2, 3. По конструктивным условиям назначается шаг поперечных стержней S: - если высота плиты h ≤ 450 мм., ...
... стержней слева 2Ø28 А300: 504 мм < 20d = 560 мм справа 2Æ36 A-II (А300) 629 мм < 20d = 720 мм Принято W1= 500 мм; W2 = 550 мм; W3 = 600 мм; W4 = 750 мм. 6. Расчет сборной железобетонной колонны Сетка колонн м Высота этажей между отметками чистого пола – 3.3 м. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м2, расчетное значение ...
0 комментариев