2.3.5 Расчёт прочности плиты по наклонным сечениям

По конструктивным требованиям в многопустотных плитах высотой не более 30 см поперечная арматура не устанавливается, если она не нужна по расчету. Проверим необходимость постановки поперечной арматуры расчетом. Проверяем условие:

Q£ 0.3jw1jb1Rb b h0,

где Q – поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки; Q=52,37кН,

jw1=1, так как поперечная арматура отсутствует;

jb1=1–0.01Rb=1–0.01*22=0.78.

Условие:

52,37<0.3*1*0.78*22*10-1*49,7*19,

52,37кН<486,13кН, выполняется,

следовательно, прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.

Поперечную арматуру в плите можно не устанавливать, если выполняются условия:

а) Qmax£2.5*Rbt*b*h0; Qmax=Q.

52,37<2.5*1.4*10-1*49,7*19,

52,37кН<330,51кН, условие выполняется.

б) Q1£Mb1/c, Q1=Qmax-q1*c=52,37–11,88*0.475=46,73кН,

где с – проекция наклонного сечения, принимаем:

с=2,5h0=2,5*19=47,5 см;

q=gp*b*gf=8,334*1,5*0,95=11,88кН/м,

Мb1=jb4(1+jn)gb2Rbt*b*h02;

jb4=1.5 – для тяжелого бетона; jn=0;

где Р=Asp(ssp-100)=5,96*(540–100)*0.1 = 262 кН – усилие предварительного обжатия,

100 МПа – минимальное значение суммарных потерь предварительного напряжения.

Принимаем jn=0.5.

Мb1=1,5*(1+0,22)*0,9*1,4*10-1*49,7*192 = 4137 кН*см.

Мb1/с=4137/47,5 = 87,09 кН.

Условие Q1£Мb1/с: 46,73 кН<87,09 кН выполняется, следовательно, поперечную арматуру в плите не устанавливаем.

На приопорных участках длиной l/4 арматуру устанавливаем конструктивно Æ4 Вр-I с шагом S=h/2=22/2=11 см, в средней части пролёта поперечную арматуру не устанавливаем.

 


3.2 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы

3.2.1 Геометрические характеристики сечения

При расчёте по 2-ой группе предельных состояний в расчёт водится двутавровое сечение плиты (рисунок 2в).

Площадь приведённого сечения:

расстояние от нижней грани до центра тяжести приведённого сечения:

момент инерции сечения:

момент сопротивления сечения:

упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне

здесь g=1.5 для двутаврового сечения при 2<bf/b=207/49,7=4,2<6,0.

Упругопластический момент по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия Wpl’=Wpl=20343см3.

Расстояния от ядровых точек – наиболее и наименее удалённой от растянутой зоны (верхней и нижней) – до центра тяжести сечения:

3.2.2 Потери предварительного напряжения

Расчёт потерь выполняем в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01–84*. Коэффициент точности натяжения арматуры принимаем gsp=1.0.

Потери s1 от релаксации напряжений при электротермическом натяжении высокопрочных канатов: s1=0.03*ssp=0.03*600 = 18 МПа.

Потери s2 от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами равны нулю, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.

Потери от деформации анкеров s3 и формы s5 при электротермическом способе равны нулю. Поскольку арматура не отгибается, потери от трения арматуры s4 также равны нулю.

Усилие обжатия

Эксцентриситет силы Р1 относительно центра тяжести сечения еор0-а=11–3 = 8 см.

Определим сжимающие напряжения в бетоне:

где Mg=q*l2/8=(2,07*3,0)*6,42/8 = 31,8 кНм – изгибающий момент в середине пролета плиты от собственного веса,

l=6,4 м – расстояние между прокладками при хранении плиты.

Устанавливаем значение передаточной прочности бетона из условия sbp/Rbp£0.75, но не менее 0.5В (В-класс бетона):

 0,78 МПа,

0,5 B=0,5*40 = 20 МПа.

Принимаем Rbp=20МПа, тогда:

при расчёте потерь от быстронатекающей ползучести s6 при

 <

Итак, первые потери slos1=s1+s6=18+0,79=18,79МПа.

С учётом потерь slos1:

Р1sp(ssp-slos1)=5,96*(600–18,79)*10-1=346,4МПа.


Отношение .

Из вторых потерь s7…s11 при принятом способе натяжения арматуры учитываются только потери s8 от усадки бетона и потери s9 от ползучести бетона.

Для тяжёлого бетона классов В40 и ниже s8 = 40 МПа.

Так как sbp/Rbp<0.75 то s9=127.9*sbp/Rbp=112,5*0,029 = 3,26 МПа.

Вторые потери slos2=s8+s9=40+3,26 = 43,26 МПа.

Полные потери slos=slos1+slos2=18,79+43,26=62,05МПа<100МПа, принимаем slos= 100 МПа.

Усилие обжатия с учётом полных потерь:

Р2sp(ssp-slos)=5,96*(600–100)*10-1=298кН.


Информация о работе «Компоновка сборного перекрытия»
Раздел: Строительство
Количество знаков с пробелами: 32705
Количество таблиц: 4
Количество изображений: 10

Похожие работы

Скачать
32500
4
16

... рабочей арматурой 18Æ10 АI с шагом s=13,5 см. см2. Процент армирования расчётного сечения 6. Расчёт и конструирование монолитного перекрытия 6.1. Компоновка ребристого монолитного перекрытия Проектируем монолитное ребристое перекрытие с продольными главными балками и поперечными второстепенными балками. При этом пролёт между осями рёбер равен  (второстепенные балки ...

Скачать
15644
1
6

... ж. б. конструкций. Нагрузки от веса  конструкций пола (на плиту перекрытия) принимаем одинаковой на всех этажах. Рис.2. Элемент перекрытия. Таблица 1.1 Нагрузка 1 междуэтажного перекрытия № п/п Наименование нагрузки Нормативная нагрузка, Па. Коэф. надёж-ности по Нагрузке Расчётная Нагрузка Па. 1 Постоянная: керамическая плитка t=15мм. цементно-песчаная ...

Скачать
25613
3
6

... свариваемости назначается диаметр поперечной арматуры dsw. 2. По диаметру и количеству поперечных стержней в сечении определяется площадь поперечной арматуры.  мм, Asw = n∙fsw, где n – количество каркасов в плите; fsw – площадь одного поперечного стержня. Asw = 1,01 см2, 3. По конструктивным условиям назначается шаг поперечных стержней S: - если высота плиты h ≤ 450 мм., ...

Скачать
35029
2
5

... стержней слева 2Ø28 А300: 504 мм < 20d = 560 мм справа 2Æ36 A-II (А300) 629 мм < 20d = 720 мм Принято W1= 500 мм; W2 = 550 мм; W3 = 600 мм; W4 = 750 мм. 6. Расчет сборной железобетонной колонны Сетка колонн  м Высота этажей между отметками чистого пола – 3.3 м. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м2, расчетное значение ...

0 комментариев


Наверх