Навигация
Расчет выхода жидкого металла
34741
знак
6
таблиц
0
изображений
2.9 Расчет выхода жидкого металла
Выход жидкой стали qм1 определяется ее балансом:
Приход:
1. Масса чугуна и лома (завалки) - qмзав =100кг
2. Массв железа восстановленного из оксидов –
Расход:
Масса железа перешедшего в шлак в виде оксидов - qFeок
qFeO =12 *14,671* 10-2=1,761кг
qFe2O3 =6 *14,671* 10-2=0,88кг
qFeок =1,761* 0,78 +0,88* 0,7 =1,99кг
Масса удаленных примесей состоящих из суммы основных, кг:
qSD[S]=D[C]+D[Si]+D[P]+D[Mn]+D[S]=2,801+0,639+0,09+0,2+0,0214=3,75
Потери металла в виде корольков шлака (принимаем их величиной в 3%) составят :
qкор =0,03 *14,671=0,44кг
Потери металла с выбросами (принимаем 2%) составят:
qвыб =0,02*100=2кг
2.10 Потери металла с пылью (угар)
Эти потери составляют:
qFeп =10-5*Vг*Feп*qп
где:
Feп =75% -содержание железа в пыли, qп =100г/м^3 - содержание пыли в газе.
Объем газа находим по формуле:
Масса железа теряемая с пылью:
qFeп =10-5*5,423* 75*100=0,407кг
Принимаем:
qмл =0,989кг - масса ржавчины (окалины) и мусора в ломе
qмшл =0,8кг - масса миксерного шлака и определяем выход жидкой стали
qм1=(qмзав+qFeвосст)-(qFeок+qSD[S]+qкор+qвыб+qFeп+qмл+qм.шл)
qм1=100+0,798-1,99-3,751-0,44-2-0,407-0,989-0,8=90,421кг
2.11 Остаточное содержание примесей в металле
Остаточное содержание марганца в металле находим как:
где:
SMn =[Mn]ших + 0,775 * SMnOдр
тогда:
Т =tгот + 273 =1629,08+ 273 =1902,08°К
SMn =0,65+0,775*0,064=0,7кг
КMn=1.641
Остаточное содержание фосфора в металле:
принимаем:
aр1 =60
тогда:
SP=0,123+0,437*0,011=0,128кг
Остаточное содержание серы в металле:
принимаем:
as1 = 6
DSгф =0,075*0,048=0,0036кг
SS=0,048+0,012-0,0036=0,0564кг
2.12 Расчет количеств удаляемых примесей из металла
D[C] =[C]ших-0,904*[C]=2,981-0,904*0,126=2,867кг
D[Si]=[Si]ших-0,904*[Si]=0,639-0,904*0=0,639кг
D[Mn]=[Mn]ших-0,904*[Mn]=0,65-0,904*0,175=0,492кг
D[P]=[P]ших-0,904*[P]=0,123-0,904*0,0326=0,094кг
D[S]=[S]ших-0,904*[S]=0,048-0,904*0,0266=0,024кг
всего:qSD[S]=4,116кг
2.13 Расход дутья и продолжительности продувки
Расход кислородного дутья на основе рафинирования определяем как:
где: О2д=99,5% - содержание кислорода в дутье
UO2 =0,9- коэффициент усвоения кислорода дутья ванной
Значения остальных величин определяем предварительным расчетом.
Расход кислорода на окисление углерода находим по формуле:
qO2[C] =ac * D[C]
где: ac=1,46кг
тогда:
qO2[C]=1,46*2,867=4,186кг
qO2[S]=1,14*[Si]+0,29*[Mn]+1,29*[P]=1,14*0,639+0,29*0,492+1,29*
*0,094=0,992кг
Расход кислорода на образование оксидов железа шлака составит:
qO2S[FeO] =10-4 * qшл * {30 * (Fe2O3) + 22,2 * (FeO)}
следовательно:
qO2S[FeO]=10-4*14,671*(30*6,71284+22,2*13,4331)=0,733кг
В окислительных процессах участвует также кислород извести в виде СО2, количество которого определяем по зависимости:
qО2изв=36,4 * 10-4 * qизв * r * (CO2)
следовательно:
qО2изв=36,4 * 10-4 *8,357* 0,8 *9=0,219кг
Поступление кислорода в ванну из других источников определим как :
qО2др=10-2 * (30 * qFe2O3др + 22,2 * qFeOдр)
следовательно:
qО2др =10-2 * ( 30 *0,896+ 22,2 *0,219) =0,317кг
тогда расход дутья составит:
Vд =7 * qд =7 *6,002=42,014 м3/т
Определим теперь продолжительность продувки:
Принимаем интенсивность продувки iO2 =4м3/т*мин
Похожие работы
... = 0,7∙7,023 = 4,916 нм3 Определяем продолжительность продувки, мин , где - интенсивность продувки, нм3/(т∙мин) - (задана). = = 14,9 мин. Количество и состав конвертерных газов: = + ; кг (2.50) = ∙22,4/44; нм3 = 1.17 + 0.01(7,94∙3,5 + 0,4∙6,0) = 1,472 кг = 1,472∙22,4/44 = 0,749 нм3 = , кг (2.51) = ∙22,4/28; нм3 = 6,63 кг ...
... использования охладителей. Температура металла на выпуске ОС Фактическая 1671 Целевая 1655-1685 Величина перегрева 0 3. Результаты Вывод В результате моделирования выплавки стали кислородно-конвертерным процессом была получена на выходе сталь с требуемым химическим составом и температурой с небольшим отклонением по содержанию серы. Это связано с тем, что ...
... рынки сбыта и обеспечить решение вышеперечисленных задач. Этого можно добиться лишь за счет коренного технического перевооружения и новых технологий. 1.2 Вариант строительства ККЦ № 2 ММК Кислородно-конвертерный цех № 2 ОАО «ММК» предполагается строить на площадке перед имеющимся сортовым станом блюминга № 3. Это позволит значительно сократить время транспортировки горячих блюмов из ...
... шлаковыми смесями). Разливка стали в современных конвертерных цехах производится на машинах непрерывного литья заготовок. Особенности выбранного варианта производства стали определяют и схему расчета плавки стали в конвертере. Целью расчета плавки является определение минимально необходимого количества материалов для получения заданных массы жидкой стали, ее химического состава и температуры. ...
0 комментариев