Масса металла в конце продувки

2.14 Масса металла в конце продувки

q_Fe^ок =q_FeO *0,78 + q_Fe2O3 * 0,7 =1,761* 0,78 +0,88* 0,7 =1,99кг

Тогда масса металла составит:

q_м=(100+q_Fe^восст)-(q_Fe^ок+q_SD[S]+q_кор+q_выб+q_Fe^л+q_лм+q_мшл)

q_м=(100+0,798)-(1,99+3,751+0,44+2+0,407+0,989+0,8)=90,421кг

2.15 Материальный баланс

Для расчета материального баланса находим количества СО, СО2 и N2 в отходящих газах:

q_N2 =10^-2*qд*N2_д

N2_д =0,5%

q_N2 =10^-2 *6,002*0,5=0,03кг

Количество газа выделяемого неметаллической шихтой

q_СО2 =0,752+0,167=0,919кг

Общее количество газа

q_СО2 =0,919+2,09=3,009кг

Баланс сводим в таблицу

невязка:

2.16 Температура металла в конце продувки

Из уравнения теплового баланса находим:

где:

Q_прих^S- полный приход тепла кДж

Q_расх¹- все статьи расхода тепла, кроме нагрева металла и шлака, кДж

Определяем полный приход тепла:

Q_прих^S =Q_чуг^физ + Q_[S]^хим + Q_(SFeO)^обр + Q_шо + Q_м.шл^физ + Q_СО^дож [кДж]

Q_чуг^физ=(q_чуг-q_м.шл)*(6,19+0,88*t_чуг)=74,373*(6,19+0,88*1300)=85543,1

Q_[S]^хим =14770*D[C]+29970*D[Si]+7000*D[Mn]+21730*D[P]

Q_[S]^хим =14770*2,867+29970*0,639+7000*0,492+21730*0,094=66983кДж

Q_(SFeO)^обр=10^-2*q_шл*[3707*(FeO)+5278*(Fe2O3)]

Q_(SFeO)^обр=10^-2*14,671*[3707*13,4331+5278*6,71284]=12503,6кДж

Q_шо =q_шл * [6,28(CaO) + 14,64(SiO2) + 41,84(P2O5)]

Q_шо=14,671*(6,28*57,2544+14,64*17,4637+41,84*1,599)=10007,5кДж

Q_м.шл^физ=(1,463*t_чуг-585)*q_м.шл=(1,463*1300-585)*0,8=1053,52кДж

Q_СО^дож=10100 * q_CO^S *U_CO * Z =10100 *6,60552*0,195*0,795=10342,6кДж

Итого полный приход тепла:

Q_прих^S =85543,1+66983+12503,6+10007,5+1053,52+10342,6=186433кДж

Определяем далее расход тепла

Q_расх^S =Q_г + Q_(SFeO)^разл + Q_(Н2О)^исп + Q_карб^разл + Q_Fe^г + Q_М^выб + Q_пот

где:

Q_г = Q_CO + Q_CO2 + Q_N2

Q_г =(1,32*1500-220)*(5,32+3,009+0,03)=14711,8кДж

Тепло затраченное на полное разложение оксидов железа, составит:

Q_(SFeO)^разл=5278*q_Fe2O3+3707*q_FeO=5278*0,896+3707*0,219=5540,92кДж

Q_H2O^исп=(2485+1,88*t_ср^г)*q_H2O=(2485+1,88*1500)*0,156=827,58кДж

Q_карб^разл =40,38 * q_изв^СО2 =40,38 *8,357*9=3037,1кДж

Q_Fe^г=(23+0,69*t_ср^г)*q_Fe^п=(23+0,69*1500)*0,407=430,606кДж

Q_м^выб=(54,8+0,84*t_м)*q_м^выб=(54,8+0,84*1629,08)*2=2846,45кДж

Потери тепла составляют в среднем 2 - 4% от суммарного прихода. Если принять потери тепла равными 2,729%, то получим:

Q_пот =0,02729 * Q_прих^S =0,02729*186433=5087,77кДж

Таким образом суммарный расход тепла составит:

Q_расх^S =32482,3кДж

Определяем температуру металла:

заданная температура металла =1629,08°С

Составим теперь тепловой баланс плавки.

Недостающие статьи теплового баланса определяются как:

Q_м^физ= Н_м^физ * q_м =(54,8+0,8*1629,09) *90,421=122798кДж

Невязка:

Похожие работы

Кислородно-конвертерная плавка при переделе обыкновенных чугунов

Скачать

21470

12

0

...  = 0,7∙7,023 = 4,916 нм3 Определяем продолжительность продувки, мин , где  - интенсивность продувки, нм3/(т∙мин) - (задана).  =  = 14,9 мин. Количество и состав конвертерных газов:  =  + ; кг (2.50)  = ∙22,4/44; нм3  = 1.17 + 0.01(7,94∙3,5 + 0,4∙6,0) = 1,472 кг  = 1,472∙22,4/44 = 0,749 нм3  =  , кг (2.51)  = ∙22,4/28; нм3  = 6,63 кг ...

Моделирование выплавки стали кислородно-конвертерным процессом

Скачать

3109

6

5

... использования охладителей. Температура металла на выпуске ОС Фактическая 1671 Целевая 1655-1685 Величина перегрева 0 3. Результаты Вывод В результате моделирования выплавки стали кислородно-конвертерным процессом была получена на выходе сталь с требуемым химическим составом и температурой с небольшим отклонением по содержанию серы. Это связано с тем, что ...

Проектирование кислородно-конвертерного цеха №2 ОАО "ММК"

Скачать

93855

6

4

... рынки сбыта и обеспечить решение вышеперечисленных задач. Этого можно добиться лишь за счет коренного технического перевооружения и новых технологий. 1.2         Вариант строительства ККЦ № 2 ММК Кислородно-конвертерный цех № 2 ОАО «ММК» предполагается строить на площадке перед имеющимся сортовым станом блюминга № 3. Это позволит значительно сократить время транспортировки горячих блюмов из ...

Определение основных параметров технологии плавки IF-стали в конвертере с верхней подачей дутья

Скачать

48440

16

0

... шлаковыми смесями). Разливка стали в современных конвертерных цехах производится на машинах непрерывного литья заготовок. Особенности выбранного варианта производства стали определяют и схему расчета плавки стали в конвертере. Целью расчета плавки является определение минимально необходимого количества материалов для получения заданных массы жидкой стали, ее химического состава и температуры. ...