2.7 Выбор защитной аппаратуры и питающих проводов
Выбор водного автоматического выключателя производим по условию:
I ном.р. I дл., ( 42 )
где Iном.р номинальный ток теплового расцепителя
автоматического выключателя, А;
I дл длительный ток нагрузки цепи, А;
Для водного автоматического выключателя QF2:
Iдл = Iном.д .+ I 1ном.тр, ( 43 )
где I ном.д сумма номинальных токов электродвигате
лей, А;
I 1ном.тр номинальный ток первичной обмотки пони
жающего трансформатора TV.
I ном.д =I ном.М1.+ Iном.М1 +Iном.М1 +Iном.М1, ( 44 )
I 1ном.тр=Sном.тр .+ U ном.1тр., ( 45 )
I ном.д =11,3+0,9+0,4+0,4=13,0 А
I 1ном.тр =160/380=0,42 А
По формуле ( 43 ) получим:
I дл. =13,0+0,42=13,42 А
По условию ( 42 ) имеем:
I ном.р. 13,42 А.
По ( ) выбираем автоматический выключатель QF2 марки ВА 5131 с I ном.в =100 А, I ном.р =16 А, Кт.о. =10.
Поскольку автоматический выключатель имеет комбинированный расцепитель, то проверим выбранный выключатель на возможное срабатывание электромагнитного рсацепителя по условию:
I ср.э.р.. 1,25 I кр, ( 46 )
где I ср.э.р – ток срабатывания электромагнитного расце
пителя выключателя, А;
I кр наибольший возможный кратковременный ток в
защищаемой цепи, А.
Для автоматических выключателей серии ВА ток срабатывания электромагнитного расцепителя можно определить по формуле:
Iср.э.р..=10 Iном.р., ( 47 )
I ср.э.р.. 10 16=160,0 А
В нашем случае наибольший кратковременный ток в защищаемой цепи определяется как сумма пускового тока двигателя М1 и номинальных токов двигателей М2,М3 и М4 плюс номинальный ток первичной обмотки трансформатора:
I кр =79,1+0,9+0,4+0,4+0,42=81,22 А
По условию ( 47 ) имеем:
160 А 1,25 81,22=101,5 А
Условие соблюдается, значит, автоматический выключатель выбран,верно .Окончательно выбираем автоматический выключатель QF2 марки марки ВА 5131 с I ном.в =100 А, I ном.р =15 А, Кт.о. =10.
Для защиты питающей линии выбираем автоматический выключатель, устанавливаемый в распределительном устройстве, по селективности на одну ступень выше, чем вводной выключатель.
Выбор оставшихся выключателей аналогичен .Данные выбора выключателей сводим в таблицу 9.
Таблица 9
Позиционное обозначение | Марка выключателя | I ном.р, А | I дл., А | I кр, А |
QF1 | ВА5131 | 20,0 | 13,42 | 81,22 |
QF2 | ВА5131 | 16,0 | 13,42 | 81,22 |
QF3 | ВА5131 | 2,0 | 1,70 | 3,10 |
Тепловые реле для защиты электродвигателей от перегрузок выбираем по условиям:
Iном.тр. Iном. ; ( 48 )
Iном.т.э.р. Iном, ( 49 )
где I ном.тр номинальный ток теплового реле, А;
I ном.т.э.р. номинальный ток теплового элемента реле,А.
Произведем выбор теплового реле КК1 для защиты от перегрузок двигателя главного движения М1.
По условиям ( 48 ) и ( 49 ) получим:
I ном.тр.=. 11,3 А
I ном.т.э.р. = 11,3 А
По ( ) выбираем тепловое реле КК1 марки РТЛ 101604 с I ном.тр =25 А, I ном.т.э.р =12,0 А, и с пределами регулирования тока несрабатывания 9,514 А.
Выбор остальных тепловых реле аналогичен . Данные заносим в таблицу 10.
Таблица 10
Позиционное обозначение | Марка реле | I ном.тр, А | Iном.т.э.р, А | Пределы регулирования тока несрабатывания,А | I ном, А |
КК1 | РТЛ 101604 | 25 | 12,00 | 9,5014,00 | 11,3 |
КК2 | РТЛ 100404 | 25 | 0,52 | 0,380,65 | 0,4 |
КК3 | РТЛ 100404 | 25 | 0,52 | 0,380,65 | 0,4 |
Выбор плавких предохранителей производим по условию:
Iвст.. Iном. з.ц. ; ( 50 )
где I вст номинальный ток плавкой вставки, A;
I ном. з.ц номинальный ток защищаемой цепи, А.
Произведем выбор предохранителя FU1 в цепи местного освещения.
В данном случае I ном. з.ц = I л.м.о..
По условию ( 50 ) получим:
I вст 1,04 А
По ( ) выбираем плавкий предохранитель FU1 марки ПРС6П с I=6 А,I=2 A.
Выбор остальных предохранителей аналогичен .Данные заносим в табл.11.
Таблица 11
Позиционное обозначение | Марка предохранителя | I вст, А | I ном. з.ц., А |
FU1 | ПРС6П | 2,0 | 1,04 |
FU2 | ПРС6П | 4,0 | 3,35 |
FU3 | ПРС6П | 4,0 | 3,35 |
Выбор сечения проводов питающей линии производим по условиям:
I доп. I дл. / К попр ; ( 51 )
I доп. К защ I номр.ру. / К попр, ( 52 )
где I доп длительнодопустимый ток проводника стан
дартного сечения при нормальных условиях проклад
ки, А;
Кпопр поправочный коэффициент на фактическую
температуру окружающей среды,о.е.;
К защ коэффициент защитной аппаратуры,о.е.;
Iномр.ру номинальный ток расцепителя автоматичес
кого выключателя, установленного в РУ, А.
По ( ) определяем Кпопр =1, а по [ ] находим К защ = 1.
По условиям ( 51 ) и ( 52 ) имеем:
I доп. 13,42/ 1=13,42 А
I доп. 1 20/ 1=20 А
По ( ) выбираем питающий провод марки АПВ 3 (1 2,5) + 1 2,5 с I=22 А и с сечением токопроводящей жилы 2,5 мм.
Выбор электромагнитных муфт YC производим по следующим условиям:
по роду тока и напряжения;
по величине номинального вращающего момента;
по номинальному напряжению:
U ном.эмф.. U ц.у. ; ( 31 )
где U ном.эмф –номинальное напряжение электромагнитной
муфты, B;
U ном.эмф.. 24 В
... z = 1 и z =38. Асинхронный электродвигатель М5 приводит во вращение шестеренный насос ВГ-11-11 А, осуществляющий централизованное смазывание станка. Кинематическая схема станка 1.2 Система эксплуатации и ремонта токарно-винторезного станка с ЧПУ модели 16К20Т1 Одним из условий эффективной организации работы любого предприя-тия является наличие отлаженного механизма выполнения ремонтных ...
... темы курсового проекта соответствует задаче технического перевооружения – созданию высокоэффективного энергосберегающего производства. 1. Теоретическая часть 1.1 Краткая характеристика цеха, краткое описание технологического процесса Основным электрооборудованием цеха металлорежущих станков являются группы токарных, шлифовальных и заточных станков. Рассмотрим эти группы: 1. К токарной ...
... описанным, которые используют вышеперечисленные преимущества токарных автоматов, имеют более высокую производительность. 1. Техническое задание Разработать устройство для навивки пружин на токарно-револьверном автомате мод. 1Б124. Устройство должно работать в замкнутом автоматическом цикле. Необходимо выбрать оптимальную скорость вращения шпинделя, отключить неиспользуемые узлы и кинематические ...
... на всех возможных режимах станка. Проверить действие кнопок 1 и 18 «Стоп». 8. График и состав ремонтно-профилактических работ При работе станка с условиями нормальной эксплуатации и соблюдения всех правил эксплуатации и обслуживания, межремонтный цикл (срок службы до капитального ремонта) при двухсменной работе составляет при преимущественной обработке стали не менее 8,5 лет и аналогично ...
0 комментариев