Построение эпюр изгибающих моментов (рис 9.4.)

9.6.3. Построение эпюр изгибающих моментов (рис 9.4.).

9.6.3.1. При вращении входного вала против часовой стрелке (рис 9.6,а).

а) Плоскость ХОY

Сечения Д и И – М_ДZ=0; М_ИZ=0

Сечение VI слева – M_VIZ =2682·146·10^-3=391,6 Н·м

Сечение VI справа – M_VIZ =2682·146·10^-3 – 234110^-3=178 Н·м

Сечение С (VII) – M_СZ =5354·85·10^-3=455 Н·м

б) Плоскость ХOZ

Сечения Д и И – М_ДY=0; М_ИY=0

Сечение IV – M_IVY =3017·146·10^-3=440,5 Н·м

Сечение С (VII) – M_СY =3091·85·10^-3=262,7 Н·м

в) Максимальные изгибающие моменты в сечениях IV и V

M_IV=589,4 Н·м

M_V=525,4 Н·м

9.6.3.2. При вращении входного вала по часовой стрелке (рис 9.5,б).

а) Плоскость ХОY

Сечения Д и И – М_ДZ=0; М_ИZ=0

Сечение VI слева – M_VIZ =547·146·10^-3=79,9 Н·м

Сечение VI справа – M_VIZ =546·146·10^-3 + 234110^-3=293,4 Н·м

Сечение С (VII) – M_СZ =5354·85·10^-3=455 Н·м

б) Плоскость ХOZ

Сечения Д и И – М_ДY=0; М_ИY=0

Сечение IV – M_IVY =390·146·10^-3=57 Н·м

Сечение С (VII) – M_СY =3091·85·10^-3=262,7 Н·м

в) Максимальные изгибающие моменты в сечениях IV и V

=298,9 Н·м

=525,4 Н·м

9.10. Расчет подшипников быстроходного вала.

9.10.1. Эквивалентная радиальная нагрузка.

R_E=(X·V·R_r+Y·R_a)·K_Б·K_T

V=1; K_T=1; K_б=1,8 (смотри раздел 9.4.1. расчета)

а) При вращении входного вала против часовой стрелке.

Так как в двух опорах Д и С использованы одинаковые радиальные шариковые подшипники № 211, то расчет производим только подшипника опоры "с", которая имеет наибольшею радиальную 10487 Н и осевую 2341 Н нагрузки.

Подшипник 211 имеет: d = 55 мм; Д = 100 мм; В = 21 мм; С = 43600 Н; С₀ = 25000 Н – статическая грузоподъемность.

Отношение . Этой величине (по таблице 9.18. [3]) соответствует е = 0,287 (получаем, интерполируя)

Отношение 0,223 < e. Следовательно, по таблице 9.18 [3] х=1 и у=0.

1·1·10487·1,8·1=18877 Н

Для опоры С; которая не воспринимает осевой нагрузки х=1 и у=0.

1·1·12284·1,8·1=22111 Н

Для опоры Д

Отношение . Этой величине (по таблице 9.18. [3]) соответствует е = 0,287 (получаем, интерполируя)

Отношение 3,48 > e. При этом, по таблице 9.18 [3] х=0,56 и у=1,52.

(0,56·1·672+1,52·2341)·1,8·1=7082 Н

Следовательно, наиболее нагруженным является так же подшипник опоры С.

Похожие работы

Расчет одноступенчатого редуктора с прямозубой конической передачей

Скачать

20220

7

5

... 1.6 Задаёмся передаточным отношением открытой передачи u = 2¸ 3 1.7 Определяем передаточное отношение редуктора Передаточное отношение редуктора должно входить в промежуток для конической прямозубой передачи U=2¸ 3 , где U - передаточное отношение двигателя Uоп - передаточное отношение открытой передачи ...

Проектирование редуктора

Скачать

36285

2

4

... по ГОСТ20889-80 , (2.16) где В – ширина обода шкива, мм; Z – число ремней. = =63 мм Принимаю шкивы клиноременной передачи из СЧ15 3. Расчет зубчатых колес редуктора Так как в задании на проектирование нет особых требований в отношении габаритов передачи выбор материала произвожу со средним механическими характеристиками. Принимаю материал Сталь 45 с улучшением. Для колеса HB= ...

Сборка червячного редуктора

Скачать

30705

3

5

... для решения данной задачи является редуктор, который представляет систему зубчатых передач выполненных в герметично закрытом корпусе. Заданием данного курсового проекта является спроектировать червячный редуктор общего назначения, предназначенный для длительной эксплуатации и мелкосерийного производства. 2. Расчётная часть. 2.1. Кинематический расчёт и выбор эл. двигателя При ...

Расчет и проектирование привода лебедки

Скачать

38136

7

14

... 10 с, мм 0,5 d,мм 90,5 409,5 dа,мм 98,5 422,5 df,мм 80,5 399,6 b, мм 80 62 ω, рад 18,2 4 аW,мм 250 v, м/с 0,8 Т, Нм 388 1964 Ft, Н 9593 Fr, Н 4938 4. Расчет валов редуктора   По кинематической схеме привода составляем схему усилий, действующих на валы редуктора. Для этого мысленно расцепим шестерню и колесо редуктора. По закону равенства ...