Составляющие силы в зацеплении колес
Реакция в опорах быстроходного вала
Построение эпюр изгибающих моментов (рис 9.4.)
Эквивалентная нагрузка с учетом переменного режима работы
Реакции опор и изгибающих моментов промежуточного вала
При вращении входного вала по часовой стрелке. (рис. 9.5,б)
При вращении входного вала по часовой стрелки (рис 9.5,б)
Расчетная долговечность подшипников
Реакции опор и вращающие и изгибающие моменты тихоходного вала
Построение эпюр изгибающих моментов (рис 9.4.)
Эквивалентная нагрузка с учетом переменного режима работы
Навигация
При вращении входного вала по часовой стрелке. (рис. 9.5,б)
Расчет валов редуктора
37392
знака
1
таблица
12
изображений
9.6.2.2. При вращении входного вала по часовой стрелке. (рис. 9.5,б)
а) В плоскости XOZ
∑МВZ = 0; 
4798 Н
∑МГZ = 0; 
2422 Н
Проверка ∑FZ = 0; 
4798-911-6309+2422=0
Реакции найдены правильно.
б) В плоскости ХOY
∑МВY = 0; 
2993 Н
∑МГY = 0; 
1959 Н
Проверка ∑FY = 0; 
1959-2503+2449-2993=0
Реакции найдены правильно.
в) Результирующие радиальные реакции в опорах
3115 Н
5655 Н
г) Суммарная внешняя осевая нагрузка.
Fa∑=Fa1 I I - Fa2I =2341-565=1776 H
д) Осевые составляющие Si от радиальных нагрузок конических роликоподшипниках № 7207. По таблице П7 [3] е=0,37
SВ=0,83·е·
0,83·0,37·3115=957 Н
SГ=0,83·е·
0,83·0,37·5655=1736 Н
е) Общие осевые нагрузки 
на опоры.
Подшипники установлены "враспор", а сила Fa∑ направлена влево, что соответствует схеме установки "г" по таблице 9.1. При этом опора 1 соответствует В, а опора 2 обозначена Г.
Условие нагружения Fa∑ + SВ= 1776 + 957 > SГ=1736 H, т.е. III случай нагружения
SВ + Fa∑ = 957+1776=2733 H
SВ = 957 H
9.6.3. Построение эпюр изгибающих моментов (рис 9.4.).
9.6.3.1. При вращении входного вала против часовой стрелки (рис 9.5,а).
а) Плоскость ХOZ
Сечения В и Г – МВY=0; МГY=0
Сечение IV слева – MIVY =
1159·55·10-3=63,7 Н·м
Сечение IV справа – MIVY =
1159·55·10-3-565
10-3=20,8 Н·м
Сечение V – MVY =
4239·44·10-3=186,5 Н·м
б) Плоскость ХОY
Сечения В и Г – МВZ=0; МГY=0
Сечение IV – MIVZ =
755·55·10-3=41,5 Н·м
Сечение V справа – MVZ =
701·44·10-3=30,8 Н·м
Сечение V слева – MVZ =
701·44·10-3+2341
10-3=98,3 Н·м
в) Максимальные изгибающие моменты в сечениях IV и V
MIV=
76 Н·м
MV=
210,8 Н·м
Похожие работы
... 1.6 Задаёмся передаточным отношением открытой передачи u = 2¸ 3 1.7 Определяем передаточное отношение редуктора Передаточное отношение редуктора должно входить в промежуток для конической прямозубой передачи U=2¸ 3 , где U - передаточное отношение двигателя Uоп - передаточное отношение открытой передачи ...
... по ГОСТ20889-80 , (2.16) где В – ширина обода шкива, мм; Z – число ремней. = =63 мм Принимаю шкивы клиноременной передачи из СЧ15 3. Расчет зубчатых колес редуктора Так как в задании на проектирование нет особых требований в отношении габаритов передачи выбор материала произвожу со средним механическими характеристиками. Принимаю материал Сталь 45 с улучшением. Для колеса HB= ...
... для решения данной задачи является редуктор, который представляет систему зубчатых передач выполненных в герметично закрытом корпусе. Заданием данного курсового проекта является спроектировать червячный редуктор общего назначения, предназначенный для длительной эксплуатации и мелкосерийного производства. 2. Расчётная часть. 2.1. Кинематический расчёт и выбор эл. двигателя При ...
... 10 с, мм 0,5 d,мм 90,5 409,5 dа,мм 98,5 422,5 df,мм 80,5 399,6 b, мм 80 62 ω, рад 18,2 4 аW,мм 250 v, м/с 0,8 Т, Нм 388 1964 Ft, Н 9593 Fr, Н 4938 4. Расчет валов редуктора По кинематической схеме привода составляем схему усилий, действующих на валы редуктора. Для этого мысленно расцепим шестерню и колесо редуктора. По закону равенства ...
0 комментариев