4. Прочностной расчёт основных элементов оборудования


4.1. Прочностной расчёт трубы Вентури


Данные для расчёта:


Давление расчётное PR=0,11Мпа

Температура расчётная tR=100C

Расчёт конической обечайки диффузора:


Допускаемое напряжение при 20 С:

[]20=140Мпа, при 100 С []t=130Мпа

Пробное давление при гидроиспытании


Толщина стенки обечайки:


где DК=1м – расчётный диаметр конической обечайки;

Р=1 – коэффициент сварного шва;

1=3,5 - угол конусности.


С учётом прибавки на коррозию

SK=SKR+C=0,4+2=2,4мм

Окончательно принимаем SK=4мм.

Допускаемое внутреннее избыточное давление


Так как PR и Рпр < [P], условие прочности выполняется.

Расчёт конической обечайки конфузора.


Где DK=1,2м расчётный диаметр обечайки;

1 – угол конусности 14


Принимаем окончательно SK=4 мм

Допускаемое внутреннее избыточное давление:


Условие прочности выполняется.

Расчёт фланцевого соединения.


Исходные данные S=4мм, D=1м, PR=0,11Мпа, tR=100C


Фланец плоско приварной для аппаратов, болты ВСт5

Прокладка – плоская, неметаллическая, фторопласт.

Диаметр болтов М20.

Расчётная температура фланцевого соединения.


Диаметр болтовой окружности


Принимаем DБ=1090мм.

Наружный диаметр фланца


Наружный диаметр прокладки


Средний диаметр прокладки


Эффективная ширина прокладки


Расчётные параметры прокладок


Ориентировочное число болтов


Принимаем


Ориентировочная толщина фланца


Принимаем


Безразмерные параметры


Угловая податливость фланца


Где Еф=1,91*105Мпа – модуль продольной упругости материала фланца.


Линейная податливость прокладки


Еn=2000Мпа – модуль продольной упругости материала прокладки;

Sn=2мм – толщина прокладки;


Расчётная длина болта


Где lБ0 – длина болта между поверхностями головки болта и гайкой 65 мм.


Линейная податливость болтов


Где fБ=2,35*10-4 м2 – расчётная площадь поперечного сечения болта по внутреннему диаметру резьбы;

ЕБ=1,99*105Мпа – модуль продольной упругости материала болта.


Параметры


Коэффициент жёсткости фланцевого соединения


Нагрузка действующая на фланцевое соединение от внутреннего избыточного давления.


Реакция прокладки в рабочих условиях


Усилие возникающее от температурных деформаций


Болтовая нагрузка в условиях монтажа


Болтовая нагрузка в рабочих условиях


Приведённые изгибающие моменты в диаметральном сечении фланца


Расчётное значение M0=0,012 МН*М

Условие прочности болтов


Условие выполнено.

Условие прочности прокладки


Условие выполнено.


Расчёт форсунки


Зададимся давлением жидкости на входе в форсунку РВХ=1500кПа (15кгс/см2), расход жидкости L=12806кг/ч=6,998м3/ч=6998л/ч, корневой угол факела 2=60, физические свойства жидкости =1830кг/м3, =1,09*10-5м2/с=0,109см2/с.

Для величины корневого угла 2=60,находим С=0,45 [6].

Площадь поперечного сечения сопла:


Радиус сопла 8 мм.

Массовая скорость истечения из сопла:


Принимаем по конструктивным соображениям:

N=4, =0,5, =30, LK=35, =90

Радиус вихревой камеры:


По величине =0,5, =30, С=0,45.

АЖZ=0,7 главный параметр форсунки

-коэффициент распада тангенциального канала.

Диаметр тангенциального канала:


Принимаем dВХ=12 мм

Расстояние от оси форсунки до оси тангенциальных каналов:


Число Рейнольдса тангенциальных каналов:


Находим при


Расчётный коэффициент расхода тангенциальных каналов:


Главный параметр форсунки:


Приближённое значение относительного радиуса:


Число Рейнольдса вихревой камеры:


При


Относительная длина вихревой камеры:


Относительная длина вихревой камеры с учётом трения:


Главный параметр относительно сопла: ZЖ=Z=0,5*1,414=0,707

По ZЖ=0,707, 3=0,33

При 3=0,33, =0,9 [10]

Относительный радиус 1=3=0,9*0,5*0,33=0,148 , из графика [рис.23.10] =0,92.

Главный параметр форсунки относительно вихревой камеры с учётом вязкости жидкости:


Коэффициент расхода форсунки относительно вихревой камеры:


Или по отношению к соплу:


Расход жидкости через форсунку:



Информация о работе «Реконструкция основного оборудования отделения абсорбции»
Раздел: Технология
Количество знаков с пробелами: 82088
Количество таблиц: 7
Количество изображений: 11

Похожие работы

Скачать
26986
5
5

... Выделение аммиака из его смеси с водой и аминами производится на ректификационной колонне поз.402. Этот процесс сложный с рассредоточенными параметрами. Информационная емкость процесса ректификации и абсорбции аммиака минимальная (до 40 контролируемых параметров), а всего производства в целом – средняя (от 160 до 650 параметров). Класс процесса – массообменный. Тип процесса – ректификация. ...

Скачать
142540
23
10

... установленные теплообменные элементы с трапецеидальным продольным сечением и заглушенными верхними торцами элементов и патрубком подвода охлаждающего теплоносителя, отличающийся тем, что, с целью повышения эффективности работы путем интенсификации теплообмена, он дополнительно снабжен наклонными перегородками, установленными одна над другой с образованием чередующихся проемов с противоположными ...

Скачать
76348
2
0

... процессы разделения нефти на фракции, когда используются ее потенциальные возможности по ассортименту, количеству и качеству получаемых продуктов и полупродуктов — перегонка нефти; ко вторичным относят процессы деструктивной переработки нефти и очистки нефтепродуктов, предназначенные для изменения ее химического состава путем термического и каталитического воздействия. При помощи этих методов ...

Скачать
70032
32
2

... фосфорнокислом катализаторе. В настоящее время только для получения фенола и ацетона производится свыше 7 млн. тонн в год изопропилбензола. Задачей выпускной работы является разработка и изучение процесса производства изопропилбензола на ОАО «Омский каучук». 1. АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР   1.1.  Теоретические основы процесса алкилирования   Алкилирование – это широкий класс реакций, в результате ...

0 комментариев


Наверх