5.3.3 Силы, возникающие при торможении
Если тормозные механизмы передних колес расположены в колесе, то при коэффициенте сцепления шины с дорогой Мк = 1,25 в подвеске могут возникнуть бόльшие перегрузки, чем при движении по дороге с разбитым покрытием. Для расчета сил в рычаге подвески автомобиля в положении, соответствующем номинальной нагрузке, вычисляем продольную силу: Lb = Мк NV = 1,25 ∙ 2885 = 3606,25 Н и верхнее значение вертикальной силы NV'о = 4327,5 Н. Боковые силы подвески и шин можно пренебречь.Расчет сил, возникающих при торможении, предусматривает скорость близкую к нулю. К этому следует добавить уменьшение радиуса шины в результате увеличения нагрузки. Поэтому в расчете необходимо использовать статический радиус rст. Деформация шины приводит к уменьшению плеча обкатки.
Тормозную силу LА следует считать действующей на расстоянии:
аb = Ro соs δo sin δo
над поверхностью дороги при и над ней – при отрицательном плече обкатки.
Рис. 5.8. Силы возникающие в стойке при торможении
Рассматривая силы относительно оси Z и точки А:
Σ МОZА : NV ′о · b + Вy5 (c + o) sin δo – Bx5 (c + o) cos δo = 0;
b = Ro ст + d tg δo + (c + o) sin δo; Bx5 = By5 ctg β NV ′ (Ro ст + dotg δo + (c + o) sin δo + By (c + o) sin δo – By (c + o) cos δo ctg β = 0;
Bx5 = By5 ctg β = 94·15,97 = 1501,1 Н
Сумма моментов относительно оси Х и точки А:
Σ МОХА : NV′о · е + Вy5 · t – BZ5 (c + o) cos δo – Lb [(с + о) cos δo + d – аb] = 0;
где t = (с + о) cos δo tg ε = 0,612∙0,9659∙0,0524 = 0,031;
е = [(с +о) cos δo + dо – rст] tgε = (0,612∙0,9659+0,18–0,272)∙0,0524=0,0262.
аb =Ro стcosδosinδo = 0,005∙0,9659∙0,2588 =0,00125м.
Силы в точке А:
Ах5 - Вх5 = 0; - Аy5 + Вy5 + NV′о = 0; Аz5 - Вz5 - Lb = 0;
Ах5 = Вх5; Аy5 = Вy5 + NV′о; Аz5 = Вz5 + Lb;
Ах5 = 1501,1 Н Аy5 = 94 + 4327,5; Аz5 = -4500 +3606,25;
Аy5 = 4421,5 Н Аz5 = -893,75 Н.
Раскладываем силы на составляющие:
Ауu = Ay5 · sin υ = 4421,5 · 0,1484 = 656,15 Н.
Ayv = Ay5 · cos υ = 4421,5 · 0,9889 = 4372,42 Н.
Axs = Ax5 · sin æ = 1501,1 · 0,937 = 1406,53 Н.
Axt = Ax5 · cos æ = 1501,1 · 0,3494 = 524,48 Н.
Azs = Az5 · cos æ = - 893,75 · 0,3494 = - 312,28 Н.
Azt = Az5 · sin æ = - 893,75 · 0,937 = - 837,44 Н.
As = Azs + Axs = - 312,28 + 1406,53 = 1094,25 Н.
At = Axt – Azt = 524,48 – (- 837,44) = 1362,27 Н.
Asu = As · cos υ = 1094,25 · 0,9889 = 1082,06 Н.
Asv = As · sin υ = 1094,25 · 0,1484 = 162,38 Н.
F1 = Ayv + Asv = 4372,42 + 162,38 = 4534,8 Н.
Au = Asu – Ayu = 1082,06 – 656,15 = 425,91 Н.
Осуществляем проверку разложения сил:
√Ах5² + Ау5² + Аz5² = √Au² + At² + F1² ;
√1501,1² + 4421,5² + (- 893,75)² = √425,91² +1362,27² + 4534,8² ;
4754,13≈4754,11
Aquer = √Au² + At² = √425,91² + 1362,27² = 1427,3 Н.
Сила в направляющей втулке штока амортизатора:
С5 = Аquer · ℓ′ / (ℓ′ – о′) = 1427,3 ∙ 0,347 / (0,347 – 0,136) = 2347,27 Н
Сила, действующая на поршень:
К5 = С5 – Аquer = 2347,27 – 1427,3 = 919,97 Н
Изгибающий момент в штоке амортизаторной стойки:
Мк5 = Аquer · о′ = 1427,3 · 0,136 = 194,11 Н м;
Т. к. изгибающий момент для этого случая меньше момента для случая движения по разбитой дороге (Мк5 < Мк3), то заведомо можно сказать, что условие прочности для данного случая выполняется.
По-прежнему фиксируем пока минимальный диаметр штока dmin = 20 мм.
0 комментариев