4.2.1 Проверочный расчёт зубьев колёс на контактную прочность

После определения геометрических размеров рабочие поверхности зубьев необходимо проверить на контактную прочность. Для этого следует определить рабочие контактное напряжение σн и сравнить с допускаемым σнр. Должно выполняться условие: σн ≤ σнр.

Рабочее контактное напряжение, МПа:

σн = ZЕ. ZH. Zε.; (4.25)

где: ZЕ = 190 – коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопряжённых зубчатых колёс, изготовленных из стали.

ZH – коэффициент, учитывающий форму сопряжённых поверхностей зубьев в полюсе зацепления.

ZH = ; (4.26)

где: αt – делительный угол профиля в торцовом сечении, град.

α – угол зацепления, град.

для прямозубых передач без смещения: αt = α = 200.

ZH =  = 2,495; (4.27)

Zε – коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий прямозубой передачи:

Zε = ; (4.28)

где: εα – коэффициент торцового перекрытия;

εα = [1.88 - 3.22 . ()]; (4.29)

εα = 1.88 - 3.22. () = 1.739;

Zε =  = 0,868,

Ft3 – окружная сила на делительном диаметре, Н:

Ft3 = ; (4.30)

Ft3 =  = 3743,9 Н.

КА = 1,1 – коэффициент внешней динамической нагрузки при равномерном нагружении двигателя и ведомой машины.

КHV – коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку.

КHV = 1 + ; (4.31)

где: ωнv – удельная окружная динамическая сила, Н/мм:

ωнv = δн. q0. V2.; (4.32)

где: δн = 0,06 – коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой передачи.

q0 = 5,6 при m ≤ 3.55 – коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса 8-й степени точности:

ωнv = 0.06 . 5,6 . 1.404 . = 4,24 Н/мм;

КHV = 1 +  = 1,084.

Кнβ – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий:

Кнβ = 1 + () . Кнω; (4.33)

где: К0нβ – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий в начальный период работы передачи:

К0нβ = 1,1

Кнα = 1 – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями прямозубых передач,

Кнω – коэффициент, учитывающий приработку зубьев;

Кнω = 1 - ; (4.34)

Кнω = 1 -  = 0,217;

Найдя все необходимые коэффициенты, найдём рабочее контактное напряжение, МПа:

σн = 190 . 2,495 . 0,868 . = 344,36 МПа;

Проверка выполнения условия: σн ≤ σнр;

344,45 < 373,1.

Вывод: условие выполнено, верно.


Информация о работе «Проектирование механического привода с цилиндрическим соосным редуктором»
Раздел: Промышленность, производство
Количество знаков с пробелами: 58630
Количество таблиц: 7
Количество изображений: 21

Похожие работы

Скачать
20648
4
3

... вращения и угловых скоростей валов привода. n=1450 мин-1;  c-1, Вал II:  мин-1;  c-1, Вал III:  мин-1;  c-1, Вал IV:  мин-1;  c-1. Определение вращающих моментов на валах привода. Н∙м; Вал II: Н∙м; Вал III: Н∙м; Вал IV: Н∙м. 2 ВЫБОР МАТЕРИАЛА И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПУСКАЕМЫХ НАПРЯЖЕНИЙ Выбираю материалы со средними механическими ...

Скачать
12708
2
8

дрические, конические, коническо-цилиндрические), относительному расположению валов редуктора в пространстве (горизонтальные, вертикальные), особенностями кинематической схемы (развернутая, соосная, с раздвоенной ступенью). Возможности получения больших передаточных чисел при малых габаритах обеспечивают планетарные и волновые редукторы. Сборку редуктора производят в соответствии со сборочным ...

Скачать
15698
1
41

... . , диаметр под подшипник принимаем . , где . , диаметр буртика под подшипник принимаем: 6. Эскизная компоновка редуктора.   6.1 исходные данные: , , .   6.2 Построение схемы эскизной компоновки редуктора, и расчет всех размеров. , принимаем: . . 7.Выбор подшипников качения.   7.1 Исходные данные: Быстроходный вал: , , . Промежуточный ...

Скачать
43940
3
5

... a2= m(z1+z2)/2= 0,3(24+49)/2= 10,95 a3= m(z1+z2)/2= 0,3(24+54)/2= 11,7 a4= m(z1+z2)/2= 0,3(24+55)/2= 11,85 a5= m(z1+z2)/2= 0,3(24+68)/2= 13,8 Определим ширину венца: b= (3…15)m= 10·0,3= 3 Определим высоту зуба: h= 2,5m= 2,5·0,3= 0,75 5. Разработка конструкций редуктора Разработка конструкции состоит в расчете и выборе его элементов: зубчатые колеса, валы, подшипники и корпуса. ...

0 комментариев


Наверх